- •КОЛЕБАНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •СОДЕРЖАНИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Число степеней свободы колебательной системы
- •1.2. Кинематика колебательных процессов
- •1.4. Вынужденные колебания при силовом, полигармоническом и кинематическом возбуждениях
- •1.5. Виброизоляция
- •1.6. Уравнение Лагранжа II рода
- •1.7. Импульсная реакция. Движение под действием силы, произвольно зависящей от скорости
- •2.1. Дифференциальное уравнение свободных колебаний
- •2.2. Свободные колебания без учёта сил сопротивления
- •2.3. Динамическое гашение вынужденных колебаний
- •2.4. Вынужденные колебания без учёта сил сопротивления
- •2.5. Вынужденные колебания с учётом сил сопротивления
- •2.6. Колебания стержней постоянного сечения
- •2.7. Расчет свободных колебаний по методу Релея
- •3. ЛИНЕЙНАЯ ТЕОРИЯ КОЛЕБАНИЙ АВТОМОБИЛЯ
- •3.1. Расчетная схема и дифференциальные уравнения
- •3.2. Свободные колебания автомобиля
- •4. ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ
- •4.1. Дисбаланс и балансировка вращающихся тел
- •4.2. Вибрация автомобиля, возбуждаемая статическим дисбалансом
- •4.3. Колебания, возбуждаемые моментными дисбалансами колес
- •4.4. Колебания, возбуждаемые переменной толщиной тормозных дисков в условиях торможения
- •5. О СУПЕРПОЗИЦИИ КОЛЕБАНИЙ
- •6. УЧЕТ ИМПЕДАНСА ЧЕЛОВЕЧЕСКОГО ТЕЛА ПРИ АНАЛИЗЕ И РАСЧЕТЕ КОЛЕБАНИЙ АВТОМОБИЛЯ
- •7. СЛУЧАЙНЫЕ КОЛЕБАНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •8. ДИНАМИЧЕСКОЕ ГАШЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ РУЛЕВОГО МЕХАНИЗМА
- •9. ГАСИТЕЛИ КОЛЕБАНИЙ
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ГЛОССАРИЙ
2.6.Колебания стержней постоянного сечения
A. Свободные продольные и крутильные колебания
Дифференциальные уравнения, описывающие свобод-
ные, продольные или крутильные колебания стержней постоянного сечения, относятся к классу уравнений математической физики и имеют вид:
|
d 2u |
a |
2 |
d 2u |
(2.22) |
|
dt 2 |
|
dx 2 , |
||
|
|
G1 Υ – |
|||
где a |
E Υ – в случае продольных колебаний, a |
при крутильных колебаниях; E, G1 – модули упругости при растяжении и сдвиге; ρ – удельная плотность материала. Решение будем искать в виде:
u(x,t) Κ(x) Bsin(Ζt Μ), |
(2.23) |
причём первый сомножитель определяет форму свободных колебаний, второй – зависимость деформаций по времени; ω– угловая частота свободных колебаний; B и φ– произвольные постоянные, определяемые из начальных условий.
Ограничимся в дальнейшем определением собственных частот и форм колебаний. После подстановки (2.23) в (2.22) приходим к обыкновенному дифференциальному уравнению
d 2Ș x |
|
Ȧ2 |
|
dx2 |
a2 Ș x 0 |
(2.24) |
|
|
|
|
|
и его решению |
|
|
|
Κ(x) C1 sin Οx C2 cosΟx, |
(2.25) |
где произвольные постоянные С1 и С2 определяются из граничных (не начальных) условий, причем
Ο |
Ζ |
. |
(2.26) |
|
|||
|
a |
|
26
При исследовании свободных крутильных колебаний в уравнении (2.22) следует заменить параметр a на (a1):a12 = G/ρ, G – модуль упругости второго рода.
B. Свободные изгибные колебания
Приведём дифференциальное уравнение свободных изгибных колебаний:
EJ |
d 4u |
|
d 2u |
0, |
(2.27) |
m |
dx4 |
|
dt2 |
|
|
где m – погонная масса стержня.
После подстановки данного решения приходим к обыкновенному дифференциальному уравнению четвёртого порядка:
d 4Κ(x) |
|
4 Κ(x) 0, |
(2.28) |
|
dx4 |
|
|
|
|
|
4 |
mΖ |
2 |
(2.29) |
|
|
EJ |
. |
|
|
|
|
|
Решения (2.29) находятся в виде комбинаций функций А.Н. Крылова:
Κ(x) AS( x) BT( x) CU( x) DV( x), (2.30)
где A, B, C, D – произвольные постоянные, определяемые из граничных условий;
S( |
x) |
1 |
(ch |
x cos |
|
½ |
|
2 |
x); ° |
|
|||||
|
|
|
|
|
° |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
T ( |
x) |
(sh |
x sin |
x); |
° |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
° |
(2.31) |
|
|
1 |
|
|
|
¾ |
|
U ( |
x) |
(ch |
x cos |
x);° |
|
||
|
|
2 |
|
|
|
° |
|
|
|
1 |
|
x sin |
|
° |
|
|
|
|
|
° |
|
||
V ( |
x) |
2 (sh |
x). |
|
|||
¿ |
|
27
2.7.Расчет свободных колебаний по методу Релея
Кчислу наиболее простых и эффективных приближённых методов расчёта свободных колебаний относится метод Релея. Согласно методу, формы колебаний задаются практически произвольно, но так, чтобы они не противоречили реально действующим граничным условиям. Итак, примем, что колебания всех точек системы синфазны и определяются уравнением:
|
u(x,t) |
AΚ(x)sinΖ0t. |
(2.32) |
|
Обозначим T0 и ɉ0 |
– амплитудные значения кинетиче- |
|||
ской и потенциальной энергий системы, причём: |
|
|||
|
1 |
|
N |
|
T0 |
A2 |
Ζ02 ¦mɤ Κ 2 (xɤ ), |
(2.33) |
|
|
2 |
|
ɤ 1 |
|
где mɤ, xɤ – масса и координата некоторой точки.
В момент максимального отклонения обращается в ноль кинетическая энергия, а потенциальная энергия будет максимальной и равной ɉ0 .
Из условия сохранения механической энергии можно записать:
|
T0 |
ɉ0 , |
|
Ζ02 |
|
2ɉ0 |
. |
N |
|
||
|
A2 ¦mɤΚ 2 (xɤ ) |
|
|
|
x |
1 |
|
(2.34)
(2.35)
Очевидно, чтобы подсчитать кинетическую и потенциальную энергии, необходимо знать форму колебаний, которая заранее неизвестна. Поэтому может показаться, что энергетический подход к определению собственных частот является бесперспективным. Однако мы имеем возможность
28
определить частоту не для точной формы колебаний, а для некоторой аппроксимирующей её формы, достаточно близкой к истинной. При этом оказывается, что частота, полученная по (2.34), будет мало отличаться от своего точного значения. Данное обстоятельство и легло в основу метода Релея.
Приведём необходимые формулы для определения потенциальной энергии при изгибных, продольных и крутильных колебаниях стержневых систем:
ɉ |
1 |
l |
|
§ |
2 |
|
·2 |
dx; |
|
|
³0 |
EJ (x)¨ w |
|
h2 ¸ |
(2.36) |
||||||
|
2 |
|
© wx |
¹ |
|
|
||||
ɉ |
1 l |
|
§ wh |
· |
2 |
|
(2.37) |
|||
|
³0 |
EA(x)¨ |
|
|
¸ |
dx; |
||||
|
2 |
|
© wx ¹ |
|
|
|
||||
ɉ |
1 l |
GJ p |
§ wh |
·2 |
dx, |
(2.38) |
||||
|
³0 |
(x)¨ |
|
|
|
¸ |
||||
|
2 |
|
© wx |
¹ |
|
|
где J (x), A(x), J p – некоторые зависимости момента инерции, или полярного момента инерции поперечного сечения от продольной координаты x. В реальных условиях эти зависимости могут быть достаточно сложными, и для определения интегралов следует прибегать к численным методам интегрирования.
29