- •Введение
- •1. Реактивная мощность в системах электроснабжения промышленных предприятий
- •1.1. Понятие о реактивной мощности
- •1.2. Особенности передачи реактивной мощности по электрическим сетям
- •1.3. Эффективность компенсации реактивной мощности
- •1.4. Коэффициент изменения потерь активной мощности
- •2. Потребители реактивной мощности
- •2.1. Общая характеристика потребителей реактивной мощности
- •2.2. Асинхронные электродвигатели
- •2.3. Трансформаторы
- •2.4. Электротехнологические установки
- •2.5. Преобразовательные установки
- •2.6. Потребители реактивной мощности в СЭС со специфическими нагрузками
- •3. Источники реактивной мощности
- •3.1. Общая характеристика источников реактивной мощности
- •3.2. Генераторы энергосистемы и ТЭЦ
- •3.3. Синхронные компенсаторы
- •3.4. Синхронные двигатели
- •3.5. Статические конденсаторы
- •3.5.1. Конденсаторные установки общего назначения
- •3.5.2. Особенности эксплуатации конденсаторных установок
- •3.5.3. Защита конденсаторов в сетях с высшими гармониками
- •3.5.4. Силовые резонансные фильтры
- •3.6. Статические компенсирующие устройства
- •3.7. Полупроводниковые преобразователи
- •3.8. Воздушные и кабельные линии, токопроводы
- •3.9. Сравнение характеристик различных источников реактивной мощности
- •4. Компенсация реактивной мощности в электрических сетях промышленного предприятия напряжением до 1000в и выше
- •4.1. Методика расчетов
- •4.2.Определение суммарной мощности компенсирующих устройств
- •4.3. Распределение суммарной мощности между сетями до 1000 В и выше
- •4.4. Выбор средств компенсации реактивной мощности
- •4.5. Технико – экономическое обоснование выбора КУ
- •Литература
- •Приложения
4. Компенсация реактивной мощности в электрических сетях промышленного предприятия напряжением до 1000в и выше
4.1. Методика расчетов
Электрическая сеть промышленного предприятия представляет собой единое целое, и правильно выбрать средства компенсации для сетей напряжением до 1000 В и выше можно только при совместном решении задачи выбора всех элементов сети (трансформаторов, токопроводов иcточников реактивной мощности (ИРM) и т.д.)
Компенсация РМ потребителей в сетях напряжением до 1000 В может осуществляться при помощи синхронных двигателей (СД) или конденсаторных батарей (БК), присоединенных непосредственно к этим сетям, а также РМ может передаваться в сеть до 1000 В со стороны сети 6/10 кВ от СД, БК, генераторов местной электростанции или из сети энергосистемы.
ИРМ, устанавливаемые на стороне 6/10 кВ (крупные СД или БК), экономичнее БК на напряжение до 1000 В, но передача РМ со стороны 6/10 кВ может привести к увеличении установленной мощности цеховых трансформаторов и появлению дополнительных потерь электроэнергии в сети и трансформаторах.
Выбор типа, мощности, места установки и режима работы компенсирующих устройств (КУ) должен обеспечивать наибольшую экономичность при соблюдении технических требований: допустимые пределы напряжений в питающих и распределительных сетях; допустимые токовые нагрузки элементов сетей; режим работы источников РМ в заданных пределах; необходимый резерв РМ в узлах сети; статическая устойчивость работы сетей и электроприемников.
Критерием экономичности является минимум приведенных затрат на установку компенсирующих устройств и дополнительного оборудования (коммутационных аппаратов, устройств регулирования и т.п.); на оборудование трансформаторных подстанций; на сооружения питающей и распределительной сетей; на снижение потерь электроэнергии, активной и реактивной мощности в питающей и распределительной сетях вследствие уменьшения токовых нагрузок средствами компенсации.
При выборе КУ, устанавливаемых в распределительных сетях предприятия, исходными являются следующие данные: максимальные расчетные активные Рр и реактивные Qp нагрузки потребителей напряжением до 1000 В и 6/10 кВ в часы наибольшей и наименьшей активной нагрузки энергосистемы; типовые суточные и годовые графики активных и реактивных нагрузок; схема электроснабжения на напряжение 6/10 кВ проектируемого предприятия; заданные энергосистемой входные реактивные мощности QЭ1 и QЭ2, которые будут переданы из сети энергосистемы в сеть проектируемого предприятия в режимах наибольшей и наименьшей активных нагрузок.
При курсовом и дипломном проектировании значения QЭ1 и QЭ2 на шинах 6 или 10 кВ определяется в соответствии с [3,4]. Для потребителей с присоединенной мощностью трансформаторов и высоковольтных двигателей 750 кВ·А и выше значение QЭ1 определяют меньшим из значений, полученных по формулам
QЭ' |
1 = Qp −0.7QСД ; |
(4.1) |
|
|
QЭ'' |
1 = αPp , |
(4.2) |
где QСД - РМ синхронных двигателей, которая может быть использована; α- расчетный
коэффициент, соответствующий установленным предприятию условиям получения от энергосистемы мощностей Рм и QЭ1; величина коэффициента принимается по данным таблицы
4.1.
39
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.1 |
|
|
|
Значение коэффициента α для шин 6-20 кВ при |
|||
Энергосистемы |
|
|
высшем напряжении |
|
||
|
|
|
35 кВ |
|
110-150 кВ |
200-330 кB |
Северо - Запада, Центра, Средней Волги, |
|
|
0,23 |
|
0,28 |
0,37 |
Юга, Казахстана |
|
|
|
|
|
|
Средней Азии |
|
|
0,30 |
|
0,35 |
0,47 |
Сибири |
|
|
0,24 |
|
0,29 |
0,40 |
|
|
|
|
|
|
|
Урала |
|
|
0,27 |
|
0,31 |
0,42 |
Северного Кавказа, Закавказья |
|
|
0,22 |
|
0,26 |
0,34 |
|
|
|
|
|
|
|
Востока |
|
|
0,20 |
|
0,35 |
0,32 |
Примечание. При питании от шин генераторного напряженияα= 0,6. |
|
|||||
Значении QЭ2 может быть установлено любым в диапазоне, верхняя и нижняя границы |
||||||
которого определяются по формулам |
|
|
|
|
|
|
QЭ' |
2 |
= Qmin +QK ; |
(4.3) |
|||
QЭ'' |
2 |
= Qmin |
−QKД , |
(4.4) |
где Qmin - мощность реактивной нагрузки предприятия в часы минимальной нагрузки
энергосистемы (при отсутствии данных о фактической реактивной нагрузке минимальная реактивная мощность принимается по типовому графику); QK - мощность, генерируемая
компенсирующими устройствами предприятия в часы минимальной активной нагрузки энергосистемы; QKД - мощность компенсирующих устройств, устанавливаемых предприятием
для снижения потребления Q до величины QЭ1.
Конкретное значение QЭ2 из указанного диапазона следует устанавливать, исходя из режимов напряжения в данном узле в часы минимума нагрузки:
а) с повышенными напряжениями QЭ2 = QЭ' 2 ;
б) c допустимыми напряжениями QЭ2 может быть установлено не менее значения, рассчитанного по формуле (4.4) (QЭ2 = 0 , если значение QЭ'' 2 ≤ 0 ).
4.2.Определение суммарной мощности компенсирующих устройств
Необходимая суммарная мощность компенсирующих устройств (КУ) для режима наибольших реактивных нагрузок в период наибольшей активной нагрузки энергосистемы в сети промышленного предприятия с присоединенной мощностью трансформаторов и высоковольтных двигателей ≥750 кB·А, для обеспечения технических требований к работе сетей и электроприемников (ЭП) в послеаварийных режимах с учетом резерва РМ
|
QКУмах =1,1QP −QЭ1; |
(4.5) |
QКУ min = Qmin −QЭ2 (для нерегулируемых КУ); |
(4.6) |
|
QКУрег = QКУмах −QКУ min (для регулируемых КУ). |
(4.7) |
|
Для потребителей с присоединенной мощностью менее 750 кB·А расчетное значение |
|
|
необходимой мощности КУ определяется по формуле |
|
|
QКУP |
Э = (0, 2 +0,5 Да.св. )Sпр, |
(4.8) |
40
где Да.св. - доля установленной мощности асинхронных двигателей и сварочных трансформаторов в составе низковольтной нагрузки; Sпр - присоединенная мощность потребителя.
Значение QКУ |
Э зависит от величины мощности регулируемых КУ: |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
QКУ |
Э , квар |
|
до 50 |
50-120 |
120-190 |
190-260 |
260-380 |
более 380 |
QКУР |
Э , квар |
|
0 |
75 |
150 |
225 |
300 |
450 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.3. Распределение суммарной мощности между сетями до 1000 В и выше
Стоимость комплектных трансформаторных подстанций (КТП) очень велика, поэтому выбор числа и мощности цеховых трансформаторов должен соответствовать техникоэкономическим расчетам РМ, передаваемой через трансформаторы в сеть напряжением до 1000 В. Минимально возможное число трансформаторов определяется по формуле
NT = |
PpΣ |
, |
(4.9) |
|
|||
|
Kз SM |
|
|
где PpΣ - суммарная активная мощность, потребляемая в сетях до 1000 В, МВт; Kз |
- |
рекомендуемый коэффициент загрузки трансформаторов цеха; SН.Т - номинальная мощность трансформатора.
Полученная величина округляется до ближайшего большего целого числа. |
|
Реактивная мощность, которая должна быть передана из сети 6 или 10 кВ в сеть |
|
напряжением до 1000 В и не должна компенсироваться: |
|
QЭМ = QЭ1 −QВ , |
(4.10) |
где QВ - реактивная нагрузка потребителей, включенных в сеть 6 или 10 кВ:
QВ = QH ,В + QТ + QC.В;
QH ,В - суммарная РМ ЭП напряжением 6/10 кВ;
QТ , QC.В - реактивные потери в трансформаторах и в сети 6 или 10 кВ предприятия.
Реактивная мощность, которая может быть передана из сети напряжением 6/10 кВ в сеть напряжением до 1000 В:
Q = |
(N |
T |
β S |
Н.Т |
)2 − P2 |
pΣ |
(4.11) |
1 |
|
|
|
|
|||
где PpΣ - расчетпя активная нагрузка ЭП напряжением до 1000 В. |
|
||||||
Реактивная мощность КУ, которые могут быть установлены на стороне до 1000В, |
|
||||||
определяется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
QКУ,H = QpΣ −Q1 |
|
(4.12) |
где QpΣ - расчетная реактивная нагрузка ЭП напряжением до 1000 В.
Реактивная мощность КУ, которые могут быть установлены в сети напряжением 6 или 10 кВ без увеличения числа трансформаторов:
QКУ,В = QКУ max −QКУ,H . |
(4.13) |
Далее рассматриваются варианты увеличения пропускной способности цеховых трансформаторов:
41
а) увеличением числа трансформаторов NТ на 1 или 2;
б) заменой номинальной мощности SН.Т мощностью на одну ступень выше;
в) установкой большего числа трансформаторов с большей суммарной мощностью. После увеличения пропускной способности трансформаторов по каждому варианту определяют Q1' по формуле (4.11), QКУ,H по формуле (4.12) и QКУ,В по формуле (4.13).
4.4.Выбор средств компенсации реактивной мощности
Вэлектрических сетях промышленных предприятий ИРМ являются БК, синхронные двигатели, воздушные и кабельные линии напряжением 6 и 10 кВ. При выборе средств компенсации РМ необходимо учитывать:
а) мощность, генерируемую БК поперечного включения и пропорциональную квадрату напряжения на ее зажимах:
• |
• |
2 |
|
QБК = U/U вх |
QH .БК , |
(4.14) |
|
|
|
|
|
••
где U ,U вх - относительные номинальные напряжения сети и конденсаторов в пункте их присоединения; QH .БК - номинальная мощность БК;
б) суммарную РМ всех СД, предусматриваемых в схемах электроснабжения пpедпpиятия. Максимальная величина РМ, которую может генерировать СД:
QCД = αНQН = |
αпРН tgϕH , |
(4.15) |
|
η |
|
где QН , PН - номинальные реактивная и активная мощности СД; tgϕH , η - коэффициент реактивной мощности и К.П.Д., соответствующие номинальным данным двигателя; αп -
наибольшая допустимая перегрузка СД по РМ, зависящая от типа двигателя, относительного напряжения на его зажимах и коэффициента загрузки по активной мощности (табл. П1-1);
в) РМ, генерируемая воздушными и кабельными линиями:
|
• 2 |
(4.16) |
|
Qлин = U |
Qо l, |
||
|
|
|
|
•
где U - относительное напряжение сети по отношение к номинальному; Qо - удельная РМ, генерируемая 1 км кабельной линии (табл.П1-2); l - длина линии.
Мощности БК, устанавливаемых в сети до 1000 В и в сетях 6/10 кВ при наличии СД и протяженных кабельных линий 6/10 кВ, определяются по выражениям
QБК.Н = QКУ.Н −QСД.Н ; |
(4.17) |
QБК.В = QКУ.В −0,7QСД.В −Qлин, |
(4.18) |
QБК.Н ,QКУ.Н ,QСД.Н - соответственно мощность БК, КУ, СД, устанавливаемых в сети до 1000 В; QБК.В,QКУ.В,QСД.В - соответственно мощность БК, КУ, СД, устанавливаемых а сети 6/10 кВ.
Если QБК.Н <50 квар и QБК.B <800 квар, то установка БК в соответствующих сетях не рекомендуется.
4.5. Технико – экономическое обоснование выбора КУ
Выбор КУ производится на основании технико-экономического сравнения вариантов. Среди технически приемлемых вариантов экономически целесообразным будет тот, который
42
обеспечивает минимум приведенных годовых затрат. В общем случае суммарные затраты (в рублях) на установку КТП и на генерацию РМ могут быть определены по формуле
|
|
|
З = ЗКТП + ЗКУ , |
|
|
|
(4.19) |
|||||
где ЗКТП - приведенные затраты па установку КТП; |
ЗКУ |
- приведенные затраты на КУ. |
|
|||||||||
Приведенные затраты на установку КТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
ЗКТП = E KТП +СΔРТ , |
|
(4.20) |
||||||||
где Е - суммарный коэффициент отчисления от капиталовложения в КТП; KТП - стоимость |
||||||||||||
КТП; KТП = кТi NТ ; кТi - стоимость одной КТП; |
NТ - число трансформаторов КТП; СΔРТ |
- |
||||||||||
стоимость потерь мощности в трансформаторах КТП. |
|
|
|
|
||||||||
Стоимость потерь мощности в трансформаторах КТП определяется по формуле |
|
|||||||||||
|
СΔРТ |
= С0 ΔРxx +С K32 ΔРК.З.. |
|
(4.21) |
||||||||
Здесь С0 - удельная стоимость потерь холостого хода трансформатора; С - удельная |
|
|||||||||||
стоимость максимальных активных нагрузочных потерь. Значения параметров С0 и С |
|
|||||||||||
определяются на основании действующих тарифов, по выражениям |
|
|||||||||||
|
α |
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
|
С0 = |
|
+β10−2 Tp ; |
С = |
|
|
+β10−2 |
τ, |
(4.22) |
||||
|
|
|
||||||||||
TM |
|
|
|
|
|
TM |
|
|
|
|||
где α - основная ставка двухставочного тарифа, руб/кВт – плата за 1 кВт максимальной |
|
|||||||||||
нагрузки; β - дополнительная плата за 1 кВт·час потребленной электроэнергии; Tp - время |
||||||||||||
работы трансформатора в году; TM - время использования максимальной нагрузки предприятия |
||||||||||||
в год; τ - время максимальных потерь, определяемое по приближенной формуле |
|
|||||||||||
|
|
|
|
T |
|
|
2 |
|
|
|
(4.23) |
|
|
|
τ = |
0.124 + |
M |
|
8760 ; |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
10000 |
|
|
|
|
||||
K3 - коэффициент загрузки трансформатора; |
Рxx , |
РК.З. - потери холостого хода и короткого |
||||||||||
замыкания трансформатора КТП. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенные затраты на генерацию РМ КУ определяются по формуле |
|
|||||||||||
|
|
ЗКУ = З0 + З1Q + З2Q2 , |
|
(4.24) |
где Q - генерируемая источником РМ для проектируемой установки, Мвар; З0 - постоянная составляющая затрат, не зависящая от генерируемой мощности, руб; З1 - удельные затраты на 1 Мвар генерируемой мощности, руб/Мвар; З2 - удельные затраты на 1 Мвар генерируемой мощности, руб/Мвар2.
Для группы параллельно работающих однотипных СД затраты составляют:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
З0 = Ep N K p ; |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
З1 |
= C0 |
|
Д |
|
+2 |
Д2Qпр |
, |
|
|||||
|
1 |
|
|
|
; |
(4.25) |
|||||||
Q |
|
Q2 |
N |
||||||||||
|
|
|
|
H |
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
З |
= C |
|
|
|
Д2 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
0 Q2 |
N |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
где Ep - величина отчислений; K p - стоимость регулятора возбуждения СД, руб; C0 - стоимость потерь, руб/кВт; Д1, Д2 - постоянные величина, зависящие от технических параметров СД, кВт (величины Д1, Д2 для двигателей СДН, СТД, СД и СДЗ; QH - номинальная
43
РM СД, Мвар; Qпр - РМ, генерируемая группой однотипных двигателей для прочих потребителей до ввода проектируемого объекта, Мвар (для вновь проектируемого -Qпр =0).
Для генераторов электростанций З0 =0, 31 и З2 определяются по формуле (4.25). Затраты на генерацию РМ БК
Зп = E K0 + Ep K p ; |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|||
З |
= E K |
|
|
U БК |
+C Р |
; |
|
, |
(4.26) |
||
у |
• |
|
|||||||||
1 |
|
|
|
0 БК |
|
||||||
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
З2 |
= 0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где K0 - стоимость вводного устройства, руб; K p - стоимость регулирующего устройства, руб; Kу - удельная стоимость БК, руб/Мвар; C0 - удельная стоимость потерь активной мощности; Е
•
- суммарные ежегодные отчисления; РБК - удельные потери в конденсаторах; U БК - отношение
•
номинального напряжения конденсаторов к номинальному напряжению сети; U - относительная величина напряжения сети в пункте присоединения БК (для БК напряжением до
• |
• |
• |
• |
1000 В U БК =1, U = 1; для БК напряжением 6/10 кВ U БК =1,05; U = 0,95.
Затраты на генерацию РМ воздушными и кабельными линиями ЗЛ = 0 .
44
Пример 1.
Выбор числа и мощности трансформаторов тп 10/0,4 кв с учетом компенсации реактивной мощности
Для цеха алюминиевого литья машиностроительного предприятия известны:
PPΣ =12104.3 кВт, QPΣ = 7942.2 квар .
Qmin - определяется по годовому графику. Для машиностроения Qmin = 53% от расчетного максимума:
Qmin = 0.53 7942.2 = 4521 квар.
Определяем значения Рр и Qр
PP = PPΣ + |
PТ =12460 кВт; |
||
QP = QPΣ + |
QТ =8530 квар, |
||
где |
РТ , |
QТ определяются по паспортным данным трансформаторов. |
|
1. Значение входных реактивных мощностей: |
|||
а) |
Q' |
= Q −0.7Q =8530 −0,7 0 =8530 квар; |
|
|
Э1 |
P |
СД |
QЭ'' 1 = α PP = 0,28 12.460 = 3488.8 квар .
Принимаем меньшее из значений QЭ1 = 3488.8 квар.
б) QЭ'' 2 = Qmin −QKД = Qmin −(QP −QЭ1) = 4521−(8530 −3488,8) = −520, 2 квар ; QЭ' 2 = Qmin +QK = 4521+0 = 4521 квар; QK = 0 .
Принимаем большее из значений QЭ2 = 4521 квар.
2. Суммарная мощность КУ:
QКУ max =1.1 QP −QЭ1 =1.1 8530 −3488.8 = 5894.2 квар.
Мощность нерегулируемых КУ:
QКУ min = Qmin −QЭ2 = 4521−4521 = 0 квар, то есть все КУ должны быть регулируемые.
3. Выбираем число и мощность трансформаторов:
σ = |
124602 +85302 |
≈ 0,251 кВА/ м2 SН.Т =1600 кВА, |
|
SЦ |
|||
|
|
где kз = 0,7 (для двухтрансформаторных ТП); SЦ - площадь цеха.
4. NT = |
|
PPΣ |
= |
12104.3 |
=10.81. |
|
kз |
SН.Т |
0.7 1600 |
||||
|
|
|
Принимаем ближайшее большее NT =11.
5. Определяем РМ, которая должна быть передана из сети 10 кВ в сеть 0.4 кВ и не должна компенсироваться:
45
QЭН = QЭ1 −QВ = 3488 −(8530 −7912,2) = 2901 квар,
где QВ - реактивная мощность потребителей 6 …10 кВ.
6. Находим РМ, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть до 1000В:
QT = (NT kз SН.Т )2 − PPΣ |
2 = (11 0.7 1600)2 −12104.32 = 2298.4 квар; |
QКУ Н = QPΣ −QT = 7942.2 −2298.4 = 5643.8 квар;
QКУ В = QКУ max −QКУ Н = 5894.2 −5643.8 = 250,4 квар <800 квар.
Установка БК на стороне 10 кВ нецелесообразна. Распределение БК по ТП приведено в таблице 4.2.
|
|
|
Распределение БК по ТП |
||
Номер |
|
Расчетная |
Расчетная |
Принимаемая |
|
|
нагрузка, |
мощность |
|||
трансформатора |
мощность БК, квар |
||||
квар |
БК, квар |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ТП 241 |
Т1 |
758 |
538,2 |
200+300=500 |
|
|
|
|
|
450 |
|
|
Т2 |
596,5 |
423,5 |
||
ТП 242 |
Т1 |
875,4 |
621,5 |
200+450=650 |
|
Т2 |
639,3 |
454,0 |
450 |
||
|
|||||
|
|
|
|
200+450=650 |
|
ТП 243 |
Т1 |
923,3 |
655,5 |
||
Т2 |
558,2 |
396,3 |
200+200=400 |
||
|
|||||
|
|
|
|
200+300=500 |
|
ТП 244 |
Т1 |
760,9 |
540,2 |
||
Т2 |
484,3 |
343,8 |
300 |
||
|
|||||
|
|
|
|
200+300=500 |
|
ТП 246 |
Т1 |
772,7 |
548,6 |
||
Т2 |
1050,6 |
746,0 |
450+300=750 |
||
|
|||||
|
|
|
|
300 |
|
ТП 247 |
Т1 |
523,0 |
375,4 |
||
|
|
|
|
5450 |
|
Всего |
|
7942,2 |
5643 |
Таблица 4.2
Тип БК
УКБН-0,38-200 УКБН-0,38-300
УКЛН-0,38-450
и так далее…
46
Пример 2.
Расчет компенсации реактивной мощности в сети чугунно-литейного корпуса автозавода
Исходными данными являются:
Pp ∑ =17213.3кВт;Qр∑ =11456.6квар; Sр∑ = 20677.3кВА.
В корпусе установлены ТП с трансформаторами ТСГЗЛ 1600/10/0,4. Из [16] определяем
Pxx |
= 3.1; Pкз |
=11.5; Кз = 0.7;Uкз = 6; Sн =1600;i0 = 0.7 |
|||||
|
|
|
Р |
р∑ |
|
. |
|
N |
Т |
= |
|
= |
17213.3 =15.37 |
||
Кз Sн |
|||||||
|
|
|
0.7 1600 |
||||
К установке принимаем NТ =16 . |
|
||||||
Потери в трансформаторах: |
|
|
|
||||
PТ = NТ ( |
Pxx + Кз |
2 Pкз )=16 ( 3.1+0.72 11.5 )=139.76кВт |
QТ = NТ (i0 + Кз2 Uкз ) 100Sн =16 (0.7 +0.72 6) 1600100 = 931.84квар
Расчетная нагрузка корпуса с учетом потерь в трансформаторах:
Pр = Pр∑ + PТ =17213.3 +139.76 =17353.06кВт
Qр = Qр∑ + QТ =11456.6 +931.84 =12387.84квар
Реактивная мощность в часы минимума нагрузки:
Qmin = 50% Qр = 6244квар - по типовому годовому графику электрических нагрузок для автомобильной промышленности.
1. Экономически обоснованные значения реактивной мощности в часы максимума энергосистемы:
Qэ'1 = Qр −0.7 QСД =12387.84квар
Qэ''1 = α Pр = 0.28 17353.06 = 4858.86квар
где α = 0.28;QСД = 0 .
Из-за пониженного напряжения в часы максимальных нагрузок принимаем меньшее из значений: Qэ1 = 4858.86квар
2. Экономически обоснованные значения реактивной мощности в режиме наименьших нагрузок:
Qэ' 2 = Qmin +Qк = 6244квар, где Qк = 0 ;
Qэ''2 = Qmin −QКД = Qmin −(Qр −Qэ1) = 6244 −(12387.84 −4858.86) = −1284.98квар.
Из-за повышенного напряжения в часы минимальных нагрузок принимаем значение мощности:
Qэ2 = 6244квар.
3. Суммарная мощность компенсирующих устройств:
47
Qку.max =1.1 Qр −Qэ1 =1.1 12387.84 −4858.86 =8767.8квар Qку.min = Qmin −Qэ2 = 6244 −6244 = 0
Следовательно, все КУ должны быть регулируемые.
Произведем выбор числа и мощности цеховых трансформаторов с учетом компенсации реактивной мощности.
Вариант А
Рассмотрим вариант с трансформаторами типа ТСЗГЛ-1600 кВА.
Число трансформаторов: N |
|
= |
|
Pр∑ |
= |
17213.3 |
=15.6 |
≈16штук. |
||
Т |
К |
з |
Sном |
0.7 1600 |
||||||
|
|
|
|
|
Реактивная мощность, которая должна быть передана из сети 6/10 кВ в сеть напряжением до 1кВ и не должна компенсироваться:
Qэн = Qэ1 −(Qр −Qр∑ ) = 4858.86 −(12387.84 −11456) = 3927.02квар.
Реактивная мощность, которая может быть передана из сети 6/10 кВ в сеть напряжением до
1кВ:
QТ = (NТ КЗ Sн.Т )2 − Pр2∑ = (16 0.7 1600)2 −17213.32 = 4983квар.
Мощность КУ, устанавливаемых на стороне до 1кВ:
QКУ.н = Qр∑ −QТ =11456 −4983 = 6473квар.
Мощность КУ, которые могут быть установлены на стороне 6/10 кВ:
QКУ.в = QКУ.max −QКУ.н =8767.8 −6473 = 2294.6квар .
Так как QКУ.в >800квар, то установка БК на стороне 6/10кВ целесообразна.
Полагая, что РМ равномерно распределена между трансформаторами, принимаем к установке:
15 регулируемых КУ типа УК-0.38-430 Н мощностью 430 квар каждая и общей установленной мощностью 6,45 Мвар;
2 регулируемых КУ типа УК-6/10 Н-1125 мощностью 1125 квар каждая и общей установленной мощностью 2,25 Мвар.
Приведенные затраты на БК до 1 кВ:
|
U |
2 |
|
|
1 |
2 |
|
ЗКУ.н = Е Ку |
|
|
Q +С0 |
PБК Q + Ер Кр 15 = 0.223 960 |
1 |
|
6.45 +4.8 4.5 6.45 + |
|
|||||||
UБК |
|
|
|
|
+0.27 16 15 =1584.9тыс.руб.
где Е=0.223; С0=4800 руб/кВт; UБК =1; U=1; Кр=16000 руб; PБК =4.5 кВт/Мвар; Q =6.45 квар; Ку =960 тыс. руб/Мвар; Ер=0.27.
Приведенные затраты на БК 6/10 кВ:
ЗКУ.в = Е Ку |
U |
2 |
Q +С0 |
PБК Q + Ер Кр 2 = 0.223 480 |
|
1.05 2 |
2.25 +4.8 2.5 2.25 + |
|
|||||||
UБК |
|
|
|
0.95 |
|
+0.27 240 2 = 353.75тыс.руб.
где Е=0.223; С0=4800 руб/кВт; UБК =1.05; U=0.95; Кр=240000 руб; PБК =2.5 кВт/Мвар; Q =2.25 квар; Ку =480 тыс. руб/Мвар; Ер=0.27.
Суммарные затраты на КУ:
ЗКУ = ЗКУ.н + ЗКУ.в =1584.9 +353.75 =1826.6тыс.руб.
48
Затраты на установку КТП с трансформаторами ТСЗГЛ 16000/10:
ЗКТП = Е КТП +С |
РТ = 0.223 709.5 16 +738.14 16 =14341.7тыс.руб. |
|||||||||||||
где КТП=709,5 тыс.руб.; |
|
|||||||||||||
С = |
|
α |
+β 10−2 τ = 49.066 руб/ кВт год; |
|||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
ТМ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
С |
Р = С |
0 |
Р |
ХХ |
+С К2 |
Р = 738.14 |
||||||||
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
з |
КЗ |
||||
С0 |
= |
|
α |
+β 10−2 Т |
р =148.92 руб/ кВт год |
|||||||||
|
|
|||||||||||||
|
ТМ |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
М |
|
2 |
Тр = 2.886 103 ч |
||
τ = 0.124 + |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
10000 |
|
|
||||
α = 36 руб/ кВт;β = 0.9 руб/ кВт ч;ТМ = 4500ч;Тр = 8760ч; |
||||||||||||||
РХХ |
= 3.1кВт; РКЗ =11.5кВт |
Зобщие = ЗКУ + ЗКТП =1826.6 +14341.7 =16168.3тыс.руб.
Вариант Б
Рассмотрим вариант с трансформаторами мощностью на одну ступень выше - ТСЗГЛ-2500 кВА.
Число трансформаторов: N |
|
= |
|
Pр∑ |
= |
17213.3 |
= 9.84 |
≈10штук. |
||
Т |
К |
з |
Sном |
0.7 2500 |
||||||
|
|
|
|
|
Реактивная мощность, которая должна быть передана из сети 6/10 кВ в сеть напряжением до 1кВ и не должна компенсироваться:
Qэн = Qэ1 −(Qр −Qр∑ ) = 4858.86 −(12387.84 −11456) = 3927.02квар.
Реактивная мощность, которая может быть передана из сети 6/10 кВ в сеть напряжением до
1кВ:
QТ = (NТ КЗ Sн.Т )2 − Pр2∑ = (10 0.7 2500)2 −17213.32 = 3155квар .
Мощность КУ, устанавливаемых на стороне до 1кВ:
QКУ.н = Qр∑ −QТ =11456 −3155 =8301квар.
Мощность КУ, которые могут быть установлены на стороне 6/10 кВ:
QКУ.в = QКУ.max −QКУ.н =8767.8 −8301 = 466.5квар.
Так как QКУ.в <800квар, то установка БК на стороне 6/10кВ не целесообразна.
К установке принимаем 9 регулируемых КУ типа УК-0.38-900 общей установленной
мощностью 8100 квар. |
|
|
|
|
|
|
|
Приведенные затраты на БК до 1 кВ: |
|
|
|
|
|
||
U |
2 |
|
|
1 |
2 |
||
ЗКУ = Е Ку |
|
Q +С0 PБК |
Q + Ер Кр |
9 = 0.223 960 |
1 |
|
8.1+4.8 4.5 8.1+ |
|
|||||||
UБК |
|
|
|
|
+0.27 16 9 =1947.9тыс.руб.
где Е=0.223; С0=4800 руб/кВт; UБК =1; U=1; Кр=16000 руб; PБК =4.5 кВт/Мвар; Q =8.1 квар; Ку =960 тыс. руб/Мвар; Ер=0.27.
Затраты на установку КТП с трансформаторами ТСЗГЛ 2500/10. Стоимость КТП КТП=1017.5 тыс.руб.
49
С Р |
= С Р |
ХХ |
+С К2 |
Р |
=1099.5 |
Т |
0 |
з |
КЗ |
||
РХХ = 4,8кВт; |
РКЗ =16кВт |
|
|||
Зобщее = ЗКУ + ЗКТП |
=1947,9 +21222,3 = 23170,17тыс.руб. |
По приведенным затратам выбираем трансформатор ТСЗГЛ-1600 кВА.
50