- •Содержание
- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок
- •2. Проектирование стропильной конструкции
- •2.1 Сбор нагрузок.
- •2.2 Нормативные и расчетные характеристики.
- •2.3 Расчет элементов нижнего пояса фермы.
- •2.5 Расчет элементов верхнего пояса.
- •2.6 Расчет элементов решетки.
- •3. Статический расчет поперечной рамы.
- •3.1 Определение нагрузок.
- •3.2 Определение геометрических характеристик.
- •3.3 Определение усилий в стойках.
- •4. Проектирование внецентренно сжатой колонны.
- •4.1 Определение расчетных длин.
- •4.2. Расчет надкрановой части колоны.
- •4.3 Расчет подкрановой части колонны.
- •4.4 Расчет крановых консолей.
- •5. Расчет и конструирование монолитного внецентренно нагруженного фундамента под колонну.
4.3 Расчет подкрановой части колонны.
Размеры сечения: b=400мм, h=800мм, а=40мм, тогда h0=800-40=760мм. Рассматриваем сечение III-III, комбинации усилий приведены в таблице 6.
Вид усилия |
Величины усилий в комбинациях | ||
Mmax |
Mmin |
Nmax | |
М, кН∙м |
224,33 |
-224,33 |
43,36 |
N, кН |
2140,80 |
2140,80 |
2953,02 |
Усилия от всех нагрузок без учета крановых и ветровых: М’=205,52кН∙м, N’=1910,82кН. Усилия от продолжительно действующих (постоянных) нагрузок Ml=0,00кН∙м, Nl=1668,90кН.
Расчет в плоскости изгиба.
Расчетная длина подкрановой части колонны в плоскости изгиба при учете крановых нагрузок 11,175 м, без их учета 13.14 м. Так как гибкость в плоскости изгиба l0/h=11,175/0.8=14>4, то необходимо учитывать влияние прогиба колонны на ее несущую способность. Расчетное сопротивление бетона В35 с Rb=1.1∙19.5=21,45 МПа и Rbt=1.1∙1,3=1,43 МПа.
Случайные эксцентриситеты еа1=l0/600=11175/600=18,63 мм, еа2=h/30=800/30=26.6мм, еа3=10мм. Проектный эксцентриситет е0=M/N=224,33/2140,8=0.1м>ea=0.0266м, значит случайный эксцентриситет не учитываем. Находим условную критическую силу Ncr. δe=e0/h=100/800=0.125<δe,min=0.5-0.01∙11,175/0.8-0.01∙21,45=0.15, значит в расчет вводим δe,min=015.
Моменты М и Мl одного знака, тогда коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки:
,
где М1l=Ml+Nl∙(0.5h-a)=0.00+1668.9·(0.5∙0.8-0.04)=600.8 кН∙м,
М1=М+N(0.5h-a)=224.33+2140.8·(0.5∙0.8-0.04)=995.02 кН∙м.
В первом приближении принимаю μ=0.004, тогда условная критическая сила
Ncr=12000>N=2140.8, значит размеры сечения достаточны.
Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е=η∙e0+0.5h-a=1.22∙100+0.5∙800-40=488 мм.
Вычислим требуемую площадь арматуры.
, тогда
< 0 следовательно по расчету не требуется, то сечение ее назначаем в соответствии с конструктивными требованиями
Принимаю по 3 Ø 18 А-III с AS=763 мм2.
Расчет из плоскости изгиба.
Расчетная длина подкрановой части колонны из плоскости изгиба l0=5.96м.
За высоту сечения принимаем его размер из плоскости, т.е. h=0.4м.
При гибкости l0/h=5.96/0.4=14.9 больше минимальной гибкости в плоскости изгиба равной 14 то расчет из плоскости изгиба необходим.
Случайные эксцентриситеты еа1=l0/600=5960/600=14,9 мм, еа2=h/30=400/30=13,3мм, еа3=10мм. Проектный эксцентриситет е0=M/N=224,33/2140,8=0.1м>ea=0.0266м, значит случайный эксцентриситет не учитываем. Находим условную критическую силу Ncr. δe=e0/h=100/400=0.262<δe,min=0.5-0.01∙5960/0.4-0.01∙21,45=0.14, значит в расчет вводим δe=0,262
Моменты М и Мl одного знака, тогда коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки:
,
где М1l=Ml+Nl∙(0.5h-a)=0.00+1668.9·(0.5∙0.4-0.04)=267,024кН∙м,
М1=М+N(0.5h-a)=224.33+2140.8·(0.5∙0.8-0.04)=566,858кН∙м.
В первом приближении принимаю μ=0.004, тогда условная критическая сила
Ncr=8463>N=2140.8, значит размеры сечения достаточны.
Коэффициент увеличения начального эксцентриситета
Расчетный эксцентриситет продольной силы
е=η∙e0+0.5h-a=1.22∙100+0.5∙400-40=300 мм.
Вычислим требуемую площадь арматуры.
, тогда
, сечение ее назначаем в соответствии с конструктивными требованиями
Окончательно принимаю по 3 Ø 18 А-III с AS=763 мм2.