- •Содержание:
- •1. Введение 3
- •2. Обоснование выбора площадки для тэц и её компоновки 4
- •3. Выбор главной схемы электрических соединений тэц 6
- •1.Определим частоту отказов выключателей 35 кВ. Согласно [1, стр.489, табл. 8.9], воздушный выключатель на 35 кВ обладает следующими параметрами: 33
- •2. Обоснование выбора площадки для тэц и её компоновки
- •Условные обозначения на плане тэц.
- •3. Выбор главной схемы электрических соединений тэц
- •1.Выбор схемы присоединения электростанции к электроэнергетической системе
- •3.1. Структурная схема
- •3.2. Характеристика схемы присоединения электростанции к электроэнергетической системе
- •3.3. Формирование вариантов структурной схемы тэц
- •3.4. Выбор количества, типа и мощности трансформаторов и автотрансформаторов структурных схем
- •3.4.1. Первый вариант
- •3.4.1.1. Осенне-зимний период
- •3.4.1.2. Весенне-летний период
- •3.4.1.3. Выбор трансформаторов
- •3.4.2. Второй вариант
- •3.4.3. Третий вариант
- •3.4.4. Выбор источников питания собственных нужд
- •3.4.4 Выбор трансформаторов собственных нужд.
- •3.5. Технико-экономическое сравнение вариантов структурной схемы тэц
- •3.5.1. Расчёт капиталовложений
- •3.5.2. Расчёт ежегодных расходов
- •3.5.3. Расчёт составляющей ущерба из-за отказа основного оборудования
- •3.5.4. Определение оптимального варианта структурной схемы тэц
- •3.6. Выбор схем распределительных устройств тэц с учётом ущерба от перерыва в электроснабжении и потери генерирующей мощности
- •3.6.1. Выбор схемы ру 35 кВ
- •3.6.2. Выбор схемы ру 110 кВ
- •3.6.3. Выбор схемы гру 10 кВ
- •4. Расчёт токов короткого замыкания
- •4.1. Постановка задачи (цель и объём расчёта, вид кз)
- •4.2. Составление расчётной схемы сети
- •4.3. Составление схемы замещения
- •4.4. Расчёт параметров токов короткого замыкания (Iп0, Iпτ, iу, iаτ) для точки k-1
- •4.5. Расчёт параметров токов короткого замыкания для последующих точек кз
- •4.6. Составление сводной таблицы результатов расчёта токов короткого замыкания
- •5. Выбор электрических аппаратов и проводников
- •5.1. Выбор выключателей и разъединителей на 110 кВ.
- •5.2 Выбор выключателей и разъединителей на 35 кВ
- •5.3. Выбор выключателей и разъединителей генераторного напряжения.
- •5.4 Выбор токоведущих частей
- •5.4.1 Выбор шин 110 кВ.
- •5.4.2.Выбор гибких токопроводов от выводов 110 кВдо сборных шин.
- •5.4.3. Выбор комплектного токопровода.
- •5.4.4. Выбор шин 35 кВ.
- •5.4.5.Выбор гибких токопроводов от выводов 35 кВдо сборных шин.
- •5.5. Выбор трансформаторов тока и напряжения.
- •5.5.1. Выбор трансформаторов напряжения.
- •5.5.2. Выбор трансформаторов тока.
- •6. Выбор схемы собственных нужд тэц
- •6.1. Характеристика систем потребителей собственных нужд тэц
- •6.2. Выбор схемы рабочего и резервного питания собственных нужд
- •6.3. Выбор количества и мощности источников рабочего и резервного питания собственных нужд
- •7. Выбор установок оперативного тока.
- •Заключение
- •Разработали схему питания собственных нужд. Для этого определяли количества и мощности источников рабочего и резервного питания собственных нужд.
- •Библиографический список
3.4. Выбор количества, типа и мощности трансформаторов и автотрансформаторов структурных схем
Выбор трансформаторов включает в себя определение числа, типа и номинальной мощности трансформаторов структурной схемы проектируемой электроустановки.
Выбор номинальной мощности трансформатора производят с учетом его нагрузочной способности. В общем случае условие выбора мощности трансформатора имеет вид:
Sном= Sрасч/kп,
где Sрасч– расчетная мощность, МВА; Sном– номинальная мощность, МВА;kп− коэффициент допустимой систематической или аварийной перегрузки трансформатора.
По ГОСТ 14209-97 коэффициент допустимой перегрузки трансформатора определяется исходя из предшествующего режима работы трансформатора и температуры окружающей среды.
Для определённости зададимся коэффициентами мощности нагрузок на ГРУ и на РУ 35 кВ, а также средним коэффициентом мощности механизмов собственных нужд. Примем, что на ГРУ cosφГРУ = 0,9, нагрузка промышленного района имеет коэффициент мощностиcosφРУ-35 = 0,8, а двигатели собственных нужд работают сcosφс.н. = 0,8.
В соответствии с этим произведём расчёт потоков мощности для каждого варианта структурной схемы ТЭЦ.
3.4.1. Первый вариант
3.4.1.1. Осенне-зимний период
Вначале произведём расчёт потоков мощности при всех работающих генераторах и трансформаторах без учёта потерь мощности.
Мощность механизмов собственных нужд согласно заданию на проектирование, составляет 10% от установленной мощности ТЭЦ:
МВА;
Рассчитываем полную мощность для СН от каждого источника. Так как на станции 5 котлов, принимаем что на один котел приходится:
В формулах где упоминается ТСН с расщиплением обмотки НН мощность собственных нужд умножаем на два, где без расщипления, то не умножаем.
В осеннее-зимний период все агрегаты загружены на 100%. Поэтому мощность, вырабатываемая генераторами будет соответствовать их номинальной мощности.
Вначале произведём расчёт потоков в блочной части ТЭЦ:
;
Теперь произведём расчёт перетоков мощности через трех-обмоточные трансформаторы в осенне-зимний период.
Полная мощность нагрузки на ГРУ:
.
Полная мощность, потребляемая нагрузкой промышленного района, питающегося от РУ 35 кВ:
Избыток мощности, выдаваемый с ГРУ на обмотки НН трех-обмоточных трансформаторов:
;
Поток мощности, текущий по обмоткам СН трех-обмоточных трансформаторов к нагрузке на РУ 35 кВ:
По первому закону Кирхгофа находим избыток мощности, выдаваемый трех-обмоточными трансформаторами в систему:
;
Как видим из расчётов, в нормальном режиме наиболее загруженными оказались обмотки НН трех-обмоточных трансформаторов.
Теперь произведём расчёт перетоков мощности в ремонтных и аварийных режимах для осенне-зимнего периода.
Для ТЭЦ проверка перетоков мощности через трех-обмоточные трансформаторы должна осуществляться при следующих режимах:
при отключении одного из параллельно работающих трех-обмоточных трансформаторов связи;
при отключении блока в блочной части ТЭЦ;
при отключении генератора, работающего на ГРУ.
Совпадение во времени вышеуказанных событий маловероятно, поэтому потоки рассчитываются для каждого из них в отдельности.
При выходе из строя одного трех-обмоточного трансформатора потокораспределение в остальной части схемы не изменится, поскольку потери в её элементах при выборе структурной схемы не учитываются. По этой причине потоки, приходящиеся на один оставшийся в работе трех-обмоточный трансформатор, будут в два раза больше, чем те же потоки в нормальном режиме.
Рассчитаем потоки при отключении генератора блока 63 МВт, подключенного к РУ 35 кВ. Учтём, что питание механизмов собственных нужд с отключенным генератором будет сохраняться.
;
;
В данном режиме наиболее загруженными оказались обмотки НН трех-обмоточных трансформаторов.
Произведём расчёт потоков мощности при отключении одного генератора, работающего на ГРУ.
;
;
В данном режиме наиболее загруженными вновь оказались обмотки НН трех-обмоточных трансформаторов.