- •Содержание:
- •1. Введение 3
- •2. Обоснование выбора площадки для тэц и её компоновки 4
- •3. Выбор главной схемы электрических соединений тэц 6
- •1.Определим частоту отказов выключателей 35 кВ. Согласно [1, стр.489, табл. 8.9], воздушный выключатель на 35 кВ обладает следующими параметрами: 33
- •2. Обоснование выбора площадки для тэц и её компоновки
- •Условные обозначения на плане тэц.
- •3. Выбор главной схемы электрических соединений тэц
- •1.Выбор схемы присоединения электростанции к электроэнергетической системе
- •3.1. Структурная схема
- •3.2. Характеристика схемы присоединения электростанции к электроэнергетической системе
- •3.3. Формирование вариантов структурной схемы тэц
- •3.4. Выбор количества, типа и мощности трансформаторов и автотрансформаторов структурных схем
- •3.4.1. Первый вариант
- •3.4.1.1. Осенне-зимний период
- •3.4.1.2. Весенне-летний период
- •3.4.1.3. Выбор трансформаторов
- •3.4.2. Второй вариант
- •3.4.3. Третий вариант
- •3.4.4. Выбор источников питания собственных нужд
- •3.4.4 Выбор трансформаторов собственных нужд.
- •3.5. Технико-экономическое сравнение вариантов структурной схемы тэц
- •3.5.1. Расчёт капиталовложений
- •3.5.2. Расчёт ежегодных расходов
- •3.5.3. Расчёт составляющей ущерба из-за отказа основного оборудования
- •3.5.4. Определение оптимального варианта структурной схемы тэц
- •3.6. Выбор схем распределительных устройств тэц с учётом ущерба от перерыва в электроснабжении и потери генерирующей мощности
- •3.6.1. Выбор схемы ру 35 кВ
- •3.6.2. Выбор схемы ру 110 кВ
- •3.6.3. Выбор схемы гру 10 кВ
- •4. Расчёт токов короткого замыкания
- •4.1. Постановка задачи (цель и объём расчёта, вид кз)
- •4.2. Составление расчётной схемы сети
- •4.3. Составление схемы замещения
- •4.4. Расчёт параметров токов короткого замыкания (Iп0, Iпτ, iу, iаτ) для точки k-1
- •4.5. Расчёт параметров токов короткого замыкания для последующих точек кз
- •4.6. Составление сводной таблицы результатов расчёта токов короткого замыкания
- •5. Выбор электрических аппаратов и проводников
- •5.1. Выбор выключателей и разъединителей на 110 кВ.
- •5.2 Выбор выключателей и разъединителей на 35 кВ
- •5.3. Выбор выключателей и разъединителей генераторного напряжения.
- •5.4 Выбор токоведущих частей
- •5.4.1 Выбор шин 110 кВ.
- •5.4.2.Выбор гибких токопроводов от выводов 110 кВдо сборных шин.
- •5.4.3. Выбор комплектного токопровода.
- •5.4.4. Выбор шин 35 кВ.
- •5.4.5.Выбор гибких токопроводов от выводов 35 кВдо сборных шин.
- •5.5. Выбор трансформаторов тока и напряжения.
- •5.5.1. Выбор трансформаторов напряжения.
- •5.5.2. Выбор трансформаторов тока.
- •6. Выбор схемы собственных нужд тэц
- •6.1. Характеристика систем потребителей собственных нужд тэц
- •6.2. Выбор схемы рабочего и резервного питания собственных нужд
- •6.3. Выбор количества и мощности источников рабочего и резервного питания собственных нужд
- •7. Выбор установок оперативного тока.
- •Заключение
- •Разработали схему питания собственных нужд. Для этого определяли количества и мощности источников рабочего и резервного питания собственных нужд.
- •Библиографический список
4.4. Расчёт параметров токов короткого замыкания (Iп0, Iпτ, iу, iаτ) для точки k-1
Теперь производим сворачивание схемы замещения относительно точки КЗ K-1.
Преобразование для последовательно соединённых сопротивлений (см. рис. 20):
Сворачиваем схему на стороне 35 кВ пополам:
Преобразуес эвивалентный треугольник в эквивалентную звезду
;
Теперь складываем полученное:
;
;
;
Необходимо разделить связные цепи для определия подпитки от Г3,Г4,Г5 и от Г1,Г2. Для этого находим коэффициенты токораспределения.
Следовательно сопротивление ветвей:
Получили схему:
Таким образом, получим следующую эквивалентную схему при КЗ в точке K-1:
Рис. 31. Схема замещения после преобразований
Находим значения сверхпереходных токов от каждого источника:
;
;
Теперь определим значения ударных токов для каждой ветви. Согласно [25], стр. 110 для генераторов 63 МВт ударный коэффициент принимается равным 1,95. Для системы по тому же источнику примем ударный коэффициент равным 1,78. Тогда ударные токи от каждого источника:
;
;
;
Теперь определим действующее значение периодической и мгновенное значение апериодической составляющих тока КЗ к моменту отключения. Время отключения согласно [2] определяется как:
,
где - время действия релейной защиты, принимаемое равным 0,01 с;- собственное время отключения выключателя, зависящее от его типа. К установке на ОРУ 110 кВ будут приняты элегазовые выключатели у которых собственное время отключения согласно [14] составляет 0,035 с. Тогда:
.
Для генераторов периодическая составляющая тока к моменту отключения определяется по формуле: .
Для определения по кривым из [23], стр. 113 необходимо знать электрическую удалённость точки КЗ от генератора. Удалённость определяется долей тока КЗ от генератора, отнесённой к его номинальному току, приведённому ступени напряжения, где произошло КЗ. Определим удалённость КЗ для каждого из генераторов:
;
;
Теперь по [23], стр. 113 для генераторов, для момента времени 0,045 с при найденной удалённости КЗ находим значения . Если, то принимается:
,,
Периодические составляющие тока КЗ от генераторов к моменту расхождения контактов:
;
;
;
Наконец, определяем апериодическую составляющую тока КЗ к моменту расхождения контактов. По [23] постоянные времени затухания апериодической составляющей равны: для генератора 63 МВт – 0,39 с, Для системы по [], стр. 110 постоянная времени равна 0,04 с.
;
;
;
Составим сводную таблицу результатов расчёта токов КЗ для точки K-1:
Таблица 12. Результаты ручного расчёта токов короткого замыкания для точки K-1
Источник |
, кА |
, кА |
, кА |
, кА |
Система |
7,85 |
18,84 |
7,85 |
3,61 |
Г1,Г2 |
0,93 |
2,57 |
0,93 |
1,17 |
Г3,Г4,Г5 |
1,65 |
4,56 |
1,65 |
2,05 |
Суммарный ток |
10,43 |
25,97 |
10,43 |
6,83 |
4.5. Расчёт параметров токов короткого замыкания для последующих точек кз
Расчет токов КЗ для остальных точек выполним на ЭВМ с помощью программы GTCURR[20, 26].
Результаты расчётов сверхпереходного и ударного токов для каждой точки представим в виде снимков окна программы.
Рис. 21. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-1
Как видим разхожение в значениях между ручным расчетом и с помощью программы незначительно. Воспользуемся данными полученными вручную.
Для выбора электрооборудования необходимо определить тепловой импульс (интеграл Джоуля) , который характеризует термическое действие тока к.з. за время отключения. Время отключенияскладывается из времени действия защиты (0.1с) и полного времени отключения (примем 0.2с для расчета с запасом – это одно из самых больших времен отключения, в реальности быстрее). Тогда.
Тогда интеграл Джоуля от системы:
.
Для генераторов G1,G2 иG3,G4,G5 согласно проведённым ранее расчётам, короткое замыкание является близким, поэтому интеграл Джоуля определяется по формуле:
В формуле выше - относительный импульс квадратичного тока от генератора, определяемый по [29], стр. 40.
Рис. 22. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-2
Для точки K-2 все расчёты аналогичны приведённым ранее, поэтому комментарии давать не будем. Короткое замыкание будем считать удалённым относительно всех генераторов. Таким образом, токи к моменту отключения будут найдены приближённо с некоторым запасом. Время отключения с учётом предполагаемых к установке выключателей будет также составлять 0,045 с (подробнее о выборе выключателей см. далее).
;
;
;
.
;
;
;
.
Рис. 23. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-3
При расчёте тока от генератора G3 при КЗ в точкеK-3 приведём сверхпереходной ток от генератора к базисному:
.
Оцениваем электрическую удаленность генератора от точки КЗ:
.
Собственное время отключения предполагаемых к установке генераторных выключателей на напряжение 10,5 кВ также составляет 0,04 с, поэтому .
По кривым из [23] стр. 113 для генераторов с тиристорной системой самовозбуждения для момента времени 0,05 с при найденной удалённости КЗ находим значение . Тогда ток от генератораG3 к моменту отключения:
.
Апериодическая составляющая тока КЗ от генератора G3 к моменту отключения:
.
Для генераторов мощностью более 60 МВт время отключения согласно [23], стр. 153 принимается равным 4 с, по времени действия резервной защиты. Относительный импульс квадратичного тока от генератора по [29], стр. 40 равен .
.
Остальные источники, питающие точку КЗ, можно считать источниками бесконечной мощности (удалёнными источниками), поэтому:
;
;
;
.
;
;
;
.
Рис. 24. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-4
При расчёте тока от генератора G1 при КЗ в точкеK-4 приведём сверхпереходной ток от генератора к базисному:
.
Оцениваем электрическую удаленность генератора от точки КЗ:
.
Собственное время отключения предполагаемых к установке генераторных выключателей на напряжение 10,5 кВ также составляет 0,04 с, поэтому .
По кривым из [23] стр. 113 для генераторов с тиристорной системой самовозбуждения для момента времени 0,05 с при найденной удалённости КЗ находим значение . Тогда ток от генератораG1 к моменту отключения:
.
Апериодическая составляющая тока КЗ от генератора G1 к моменту отключения:
.
Для генераторов мощностью более 60 МВт время отключения согласно [23], стр. 153 принимается равным 4 с, по времени действия резервной защиты. Относительный импульс квадратичного тока от генератора по [29], стр. 40 равен .
.
Остальные источники, питающие точку КЗ, можно считать источниками бесконечной мощности, поэтому:
;
;
;
.
Рис. 25. Результаты расчётов токов короткого замыкания для точки K-5
Токи получились практически одинаковыми, поэтому рассмотри один случай:
.
Апериодическая составляющая тока КЗ от двигателя:
.
Интеграл Джоуля от двигателя равен: