2.7.1.6 Определение времени выдержки при охлаждении

При литье изделий, имеющих внутреннюю полость, время охлаждения рассчитывается так же, как для пластины, поскольку время охлаждения зависит от размеров изделия, через которое происходит теплопередача [6, с.62]:

(2.25)

где = 0,25 см– толщина изделия,

Т_д – средняя температура изделия по толщине стенки после извлечения его из формы;

а – коэффициент температуропроводности, находится при средней температуре ;

. (2.26)

Для кристаллических полимеров средняя температура изделия по толщине стенки после извлечения его из формы [2, с.287]:

, (2.27)

Средняя температура:

Коэффициент температуропроводности при :

см²/с,

где кал/см·с·град – теплопроводность полимера при средней температуре Т_ср =173,25 °С [8, с.45];

=0,985 г/см³ – плотность расплава полимера при температуре Т_ср = 173,25 °С [8, с.45];

= 0,41 кал/г·град – теплоемкость расплава при температуре Т_ср = 173,25 °С [8, с.43].

2.7.2.1 Расчет технологических параметров для корпуса воздуховода подачи nf 1.1.1.1.0.0.1

Исходные данные:

• наименование изделия – «корпус воздуховода подачи NF 1.1.1.1.0.0.1»;

• полимер ПЭ2НТ22-12;

показатель текучести расплава ПТР =7 г/10мин. по ГОСТ 11645-73

• габариты изделия: средняя толщина стенки изделия δ =2 мм.;

• длина изделия L=L1+L2+L3=265+178+61=504 мм.;

• ширина изделия S=85 мм;

• масса изделия G_g=245 гр;

• масса литникового остатка G_ло=22,8 гр;

• гнездность формы N=2

2.7.2.2 Расчет площади основного изделия « корпус воздуховода подачи

NF 1.1.1.1.0.0.1» в плоскости разъема формы

Расчет площади литниковой системы в плоскости разъема формы:

2.7.2.3 Расчет основных параметров литниковой системы

Расчетный участок 1

Центральный конический (стержневой) канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на первом участке [1, с.202]:

Показатель степени n может быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

, (2.28)

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

В отличие от сбалансированной системы объемная скорость течения на отдельных участках непостоянная, поэтому объемный расход в каждой расчетной ветви равен [7, с.179]:

,

где – объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы.

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

,

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [7, с.173]:

,

где m₁ =0 – входной коэффициент (на данном участке имеется один канал, и расплав из канала мундштука в него входит без резкого изменения скорости);

–средний радиус канала.

Расчетный участок 2

Разводящий прямоугольный канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 7 мм;

Ширина канала b₂=13 мм;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

–объемный расход в расчетной ветви;

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

,

где К=4.3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [11, с.173]:

где – входной коэффициент [2, с.202] (на данном участке имеется поворот от предыдущего канала)

Расчетный участок 3

Прямоугольный канал канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 7 мм;

Ширина канала b₂=6 мм;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

–объемный расход в расчетной ветви;

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф = 2 – гнездность формы

Находим напряжение сдвига [2, с.196]:

,

где К=4.3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [2, с.202]:

Суммарный перепад давления в литниковой системе: