7.3. Расчет радиаторов
Перегрев полупроводниковых приборов можно уменьшить путем увеличения теплоотдающей поверхности, т. е. установки прибора на радиатор. Для систем воздушного охлаждения широко используют следующие типы радиаторов [6]: пластинчатые, ребристые, игольчато-штыревые, типа“краб”, жалюзийные, петельно-проволочные. Их конструкции представлены на рис. 7.10. Наибольшей эффективностью обладают игольчато-штыревые радиаторы.
Рис. 7.10. Радиаторы воздушного охлаждения: а — пластинчатый; б—ребристый; в—игольчато-штыревой; г—типа “краб”; д—жалюзий-ный; е — петельно-проволочный
Исходными данными при проектировании или выборе радиатора являются:
- предельная температура рабочей области прибора tp ;
- рассеиваемая прибором мощность Р;
- температура окружающей среды to;
- внутреннее тепловое сопротивление прибора между рабочей областью и корпусом Рвн ;
- тепловое сопротивление контакта между прибором и радиатором Rк;
- тепловая модель прибора с радиатором приведена на рис. 7.11.
Методика расчета следующая [6].
1. Определяем перегрев места крепления прибора с радиатором
tк—to=(tp—to)- P(Rвн + Rк), (7.18)
где Rк = 2,2 . 10 - 4 Sк; Sк — площадь контактной поверхности, м2.
2. Определяем в первом приближении средний перегрев основания радиатора
Dts = ts — to = 0,83(tк — to). (7.19)
3. Выбираем тип радиатора. Эта процедура является эмпирической и предполагает знание сравнительной эффективности различных типов радиаторов.
В первом приближении выбрать тип радиатора и условия теплообмена можно с помощью графиков, представленных на рис. 7.12.
Рис. 7.11. Графики выбора типа радиатора: Рис. 7.12. Коэффициент эффективной
при свободной конвекции—пластинчатые теплоотдачи игольчато- штыревых
(область 1), ребристые (1—4), игольчато- радиаторов в условиях свободной
штыревые (1—5); при вынужденном дви- конвекции
жении воздуха—пластинчатые (3), реб-
ристые (6, 7, 8), петельно-проволочные
(8, 9), жалюзийные (10, 11), игольчато-
штыревые (11, 12)
Здесь предполагается, что удельная мощность рассеивания q = P/ Sp задана и точка пересечения параметров Dts и q указывает область, которой соответствует определенный тип радиатора и условия охлаждения (Sp — площадь основания радиатора).
4. Определяем коэффициент эффективной теплоотдачи радиатора.
Игольчато-штыревые радиаторы. Графики зависимости коэффициента эффективной теплоотдачи игольчато-штыревых радиаторов приведены на рис. 7.12, а их конструктивные параметры— в табл. 7.5.
В условиях вынужденного воздушного охлаждения коэффициент эффективной теплоотдачи этих радиаторов выбирается в зависимости от скорости потока воздуха v из графика на рис. 7.13.
Таблица 7.5. Конструктивные
параметры игольчато-штыревых
радиаторов
Номера позиций ра-
|
Размеры, мм
|
||
диаторов на рис. 4.22, 4.24 |
h
|
Sш
|
d
|
1
|
32
|
7
|
2,5
|
2
|
20
|
7
|
2
|
3
|
15
|
7
|
2
|
4
|
12,5
|
7
|
2,5
|
5
|
32
|
9
|
2,5
|
6
|
20
|
9
|
2
|
7
|
15
|
9
|
2
|
8
|
12,5
|
9
|
2
|
Таблица 7.6. Конструктивные параметры
ребристых радиаторов
Номера
|
Размеры, мм
|
|||
позиций
|
|
|
|
|
радиаторов на рис.
|
h
|
d1 |
Sш
|
L1= L2
|
4.24, 4.25
|
|
|
|
|
1
|
32
|
1 |
10 |
40
|
2
|
32
|
1 |
10 |
80
|
3
|
20
|
1 |
10 |
40
|
4
|
20
|
1 |
10 |
80
|
5
|
12,5
|
1 |
10 |
40
|
6
|
12,5
|
1 |
10 |
80
|
Рис. 7.13. Коэффициент эффективной тепло- Рис. 7.14. Коэффициент эффектив-
отдачи игольчато-штыревых радиаторов в ной теплоотдачи ребристых радиа-
условиях вынужденного охлаждения торов в условиях свободной кон-
векции
Ребристые радиаторы. Графики зависимости коэффициента эффективной теплоотдачи ребристых радиаторов в условиях свободного и вынужденного охлаждения представлены на рис. 7.14 и 7.15. Конструктивные параметры ребристых радиаторов приведены в табл. 7.6.
5. Находим площадь основания радиатора
Рис. 7.15. Коэффициент эффективной теплоотдачи ребристых радиаторов в
условиях вынужденного охлаждения
6. Определяем средний перегрев основания радиатора во втором приближении
где
lp — коэффициент теплопроводности материала радиатора; Sp— толщина основания радиатора.
7. Уточняем площадь основания радиатора
(7.20)
Пример расчета радиатора. Рассчитать параметры игольчато-штыревого радиатора для транзистора КТ913-А, работающего при температуре окружающей среды 60°С в условиях естественного воздушного охлаждения. Рассеиваемая мощность транзистора 3,2 Вт, внутреннее тепловое сопротивление Rвн=10 К/Вт, максимально допустимая температура р—п-перехода tр-п = 150°С. Площадь контакта транзистора с радиатором Sк=65,5•10-6 м2.
1. Примем рабочую температуру р—n-перехода tр = 140°С и определим допустимый перегрев контакта транзистора с радиатором:
tк — tр = (140 — 60) — 3,2(10 + 2,2 . 10 -4 / 65,5 . 10-6) =37,25 К.
2. Определим средний перегрев основания радиатора Dts = 0,83. 37,25 =30,92 К.
3. Выберем игольчато-штыревой радиатор с параметрами
h = 15 мм; Sш = 7 мм; d=2 мм.
4. Находим из рис. 7.13 коэффициент эффективной теплоотдачи выбранного радиатора при Dts = 31 К:
47 Вт/(м . К).
5. Определим средний перегрев основания радиатора во втором приближении. При этом выберем в качестве материала радиатора алюминий, у которого lр = 208 Вт/м . К, а толщину основания dр = 2 мм. Тогда, представляя данные в (4.72), получаем Dtsо = 34,1 К.
6. Уточняем площадь основания радиатора