9. Рассчитываем перегрев корпуса блока рэа во втором при­ближении Dtк.О:

(7.8)

где— коэффициент, зависящий от коэффициента перфорации корпуса блока ;— коэффициент, учитывающий атмосферное давление окружающей среды. Графики для определения коэффи­циентов и представлены на рис. 7.4 и 7.5.

Рис. 7.4. Зависимость коэффициента Кк.п Рис. 7.5. Зависимость коэффициента Кн1

от коэффициента перфорации корпуса блока от атмосферного давления окружающей

среды

Коэффициент перфорации определяется как отношение площади перфорацион­ных отверстий S_п к сумме площадей верхней и нижней поверхно­сти корпуса:

10. Определяем ошибку расчета

. (7.9)

Если , то расчет можно считать законченным. В противном случае следует повторить расчет температуры корпуса для другого значения, скорректированного в сторону .

11. Рассчитываем температуру корпуса блока

. (7.10)

На этом 1-й этап расчета теплового режима блока РЭА окончен.

Этап 2. Определение среднеповерхностной температуры нагре­той зоны.

1. Вычисляем условную удельную поверхностную мощность на­гретой зоны блока q _з:

(7.11)

где Рз—мощность, рассеиваемая в нагретой зоне. В общем случае Рз = Ро—Рк, где Рк—мощность, рассеиваемая в элементах, уста­новленных непосредственно на корпус блока; в этом случае по­следний играет роль радиатора.

2. Из графика на рис. 7.6 находим в первом приближении пе­регрев нагретой зоны относительно температуры, окружающей блок среды .

Рис. 7.6. Зависимость перегрева нагретой Рис.7.7. Зависимость удельной тепловой

зоны от удельной поверхностной мощности проводимости от усилия прижима модулей к

корпусу: 1 — контакт медной ячейки с алюминие­

вым корпусом, 2 — контакт алюминий —

алюминий

3. Определяем коэффициент теплообмена излучением между нижними a _з.л.н, верхними a _з.л.в и боковыми a _з.л.б поверхностями нагретой зоны и корпуса:

(7.12)

где — приведенная степень черноты i-й поверхности нагретой зоны и корпуса:

(7.13)

и — соответственно степень черноты и площадь i-й поверхности нагретой зоны и корпуса.

4. Для определяющей температуры и опре­деляющего размера h_i, находим числа Грасгофа Gr _hi ; и Прандтля Рr (формула (7.3) и табл. 7.3).

5. Рассчитываем коэффициенты конвективного теплообмена между нагретой зоной и корпусом для каждой поверхности:

- для нижней поверхности

- для верхней поверхности

- для боковой поверхности

6. Определяем тепловую проводимость между нагретой зоной и корпусом:

(7.14)

где — коэффициент, учитывающий кондуктивный теплообмен;

(7.15)

s— удельная тепловая проводимость от модулей к корпусу бло­ка, зависит от усилия прижима ячеек к корпусу (рис. 7.7), при отсутствии прижима s = 240 Вт/(м^2.К); S_l —площадь контакта рамки модуля с корпусом блока.

7. Рассчитываем нагрев нагретой зоны Dtз.о во втором прибли­жении:

(7.16)

где Kw—коэффициент, учитывающий внутреннее перемешивание воздуха, зависит от производительности вентилятора Св (рис. 7.8); К_H2—коэффициент, учитывающий давление воздуха внутри блока (рис. 7.9).

8. Определяем ошибку расчета . Если d < 0,1, то расчет окончен. При d > 0,1 следует повторить расчет для скорректированного значения .

Рис. 7.8. Зависимость коэффициента Kw от кратности Рис. 7.9. Зависимость коэффициента -

обмена воздуха в блоке К_Н2 от давления воздуха внутри блока

9. Рассчитываем температуру нагретой зоны

(7.17)

На этом 2-й этап расчета теплового режима блока РЭА закан­чивается.

Таблица 7.4. Теплофизические свойства материалов

	Коэффициент		Коэффициент
Материал	теплопровод­ности l, Вт/(м.К)	Материал	теплопровод­ности ) l, Вт/(м-К)
Алюминий	208	Эбонит	0,163
Бронза	64	Стеклотекстолит	0,24...0,34
Латунь	85,8	Стекло	0,74
-Медь	390	Фарфор	0,834
Сталь	45,5	Картон	0,231
Асбестовая ткань	0,169	АЛ-9	151
Асбест листовой	0,116	АЛ-2	175
Слюда	0,583	АМЦ	188
Пластмасса полихлорвини­ловая	0,443	Пенопласт ПХВ-2 Пенополиуретан	0,04
Фторопласт-4	0,25	ЭПЭ	0,06
Полистирол	0,09...0,14	Клей	0,2...0,4
Компаунды	0,5...0,8	Клей с наполнителем кварца или кремния	1,9...2,4