- •Содержание введение
- •1. Выбор системы обеспечения микроклимата
- •2. Выбор расчетных параметров воздуха в рабочей зоне и наружного воздуха
- •2.1 Расчётные параметры воздуха в рабочей зоне
- •2.2 Расчётные параметры наружного воздуха
- •3. Составление балансов по вредностям (теплоте, влаге, пару, газам, пыли) для теплого и холодного периодов года
- •3.1 Реконструкция элементов здания. Определение недостающих параметров.
- •3.2 Тепловыделения
- •3.2.1 Оборудование с электроприводом
- •3.2.2 Обслуживающий персонал
- •3.3 Теплопотери
- •3.3.1 Теплопотери через стены
- •3.3.2 Теплопотери через окна
- •3.3.3 Теплопотери через покрытие
- •3.4 Составление балансов по вредностям
- •3.4.1 Баланс по теплоте
- •3.4.2 Баланс по влаге
- •3.4.3 Баланс по газам и пыли
- •3.5 Пересчёт тепловыделений
- •3.5.1 Пересчет баланса по теплоте
- •3.5.2 Пересчет баланса по влаге
- •4. Выбор схемы организации воздухообмена и режима работы системы кондиционирования для расчетных периодов года
- •5. Расчет воздухообменов и определение параметров приточного воздуха
- •5.1 Общие положения
- •5.2. Расчёт воздухообмена в тёплый период года в рабочее время
- •5.3. Расчёт воздухообмена в тёплый период года в нерабочее время
- •5.4. Расчёт воздухообмена в холодный период года в рабочее время
- •5.6 Определение нагрузок по воздуху, теплоте и холоду
- •6. Построение процессов обработки воздуха в h-d диаграмме
- •6.1 Тёплый период года
- •6.2 Холодный период года, рабочее время
- •6.3 Холодный период года, нерабочее время
- •Заключение
- •Библиографический список
3.2 Тепловыделения
Расчёт проводится для тёплого и холодного периодов года, в рабочее и нерабочее время.
3.2.1 Оборудование с электроприводом
Qтв1=, (3.8)
где Nу– установленная мощность оборудования;
кисп– коэффициент использования привода;
кт– коэффициент тепловыделения оборудования (показывает, какая часть электрической энергии переходит в теплоту);
В цехе установлено 36 станков ППМ – 120 - МС с Nу= 32,4 кВт. По [1] принимаем
кисп= 0,88, кт= 0,7. Тогда
Qтв136·32,4·0,88·0,7 =718,5 кВт.
Таблица 3.2 – Тепловыделения от оборудования с электрическим приводом
Qтв1, кВт |
Теплый период |
Холодный период |
рабочее время |
718,5 |
718,5 |
нерабочее время |
0 |
0 |
3.2.2 Обслуживающий персонал
Qтв2= n·q·ψ, (3.9)
где n – количество работников. На каждые пять станков необходимо присутствие одного работника. Плюс цеховой мастер-наладчик, инструктор, 2 ученика, 2 съемщицы. Итого n =13 чел .
q – количество теплоты выделяемое взрослым мужчиной при расчётных условиях, по [8]: q = 200 Вт ;
ψ – коэффициент, учитывающий возрастной и половой состав персонала. Текстильная промышленность «женская отрасль», поэтому можно с очень большой вероятностью предположить, что среди работников преобладают женщины, т.е. ψ = 0,85.
= 13·200·0,85·10-3= 2,21 кВт;
Таблица 3.3 – Тепловыделения от обслуживающего персонала
Qтв2, кВт |
Теплый период |
Холодный период |
рабочее время |
2,21 |
2,21 |
нерабочее время |
0 |
0 |
3.2.3 Искусственное освещение. Так как неизвестно количество люминесцентных ламп (а именно они используются в проектируемом прядильном цехе для освещения), то для нахождения требуемой суммарной мощности ламп используются нормы освещённости по [1]. Расчёт ведется по формуле:
Qламп= nосв·Апол, (3.10)
где nосв– норма освещённости, то есть мощность ламп, приходящаяся на 1 м2 площади пола, по [9] nосв= 55 Вт/м2;
Апол– площадь пола, Апол= 1080 м2;
Qламп= 55·1080·10-3= 59,4 кВт. Тепловыделения от ламп будет одинаково для обоих периодов:
Qтв3= Qламп·ψ, где ψ – коэффициент тепловыделений, зависит от способа крепления ламп к потолку, у нас они вделаны, поэтому ψ = 0,4;
Qтв3= 59,4·0,4 = 23,76 кВт.
Таблица 3.4 – Тепловыделения от искусственного освещения
Qтв3, кВт |
Теплый период |
Холодный период |
рабочее время |
23,76 |
23,76 |
нерабочее время |
0 |
0 |
3.2.4 Солнечная радиация.
Учёт ведется и по тёплому, и по холодному периоду года.
Теплый период.
Теплопоступления от солнечной радиации определяются в соответствии с [10] по следующей формуле:
Qтв4т=, (3.11)
где Аокна– площадь светопрозрачных ограждений (окон), Аок= 97,2 м2;
Rокна– термическое сопротивление окон, Rокна= 0,44 (м2·К)/Вт;
– средняя температура за июнь, по [2] таблица 3,= 25,3 ºС;
– расчётная температура в помещении,= 25 ºС;
kF,τF– коэффициенты, определяемые по [5],kF= 0,85,τF= 0,6.
qп,qр– удельные потоки прямого и рассеянного излучения, Вт/м2.
Поскольку ориентация помещения относительно сторон света не задана, то необходимо её выбрать. Это делается на основании данных таблицы 1 из [10]. Теплопоступления от солнца по часам приведены во вспомогательнойтаблице 3.5. В таблице приведен суммарный поток радиации.
Таблица 3.5 – Солнечная радиация на 52 параллели | ||||||||
Часы |
Поток радиации, Вт/м2 | |||||||
С |
СВ |
В |
ЮВ |
Ю |
ЮЗ |
З |
СЗ | |
5-6 |
157 |
370 |
444 |
168 |
31 |
28 |
28 |
28 |
6-7 |
95 |
489 |
616 |
331 |
59 |
43 |
44 |
44 |
7-8 |
71 |
448 |
674 |
438 |
89 |
55 |
53 |
53 |
8-9 |
67 |
292 |
621 |
562 |
179 |
63 |
57 |
58 |
9-10 |
63 |
121 |
474 |
539 |
293 |
67 |
59 |
60 |
10-11 |
60 |
69 |
277 |
429 |
389 |
86 |
60 |
62 |
11-12 |
59 |
65 |
109 |
358 |
435 |
228 |
65 |
63 |
12-13 |
59 |
65 |
109 |
358 |
435 |
228 |
65 |
63 |
13-14 |
60 |
69 |
277 |
429 |
389 |
86 |
60 |
62 |
14-15 |
63 |
121 |
474 |
539 |
293 |
67 |
59 |
60 |
15-16 |
67 |
292 |
621 |
562 |
179 |
63 |
57 |
58 |
16-17 |
71 |
448 |
674 |
438 |
89 |
55 |
53 |
53 |
17-18 |
95 |
489 |
616 |
331 |
59 |
43 |
44 |
44 |
18-19 |
157 |
370 |
444 |
168 |
31 |
28 |
28 |
28 |
Поток за день, кДж/м2 |
4118,4 |
13348,8 |
23148 |
20340 |
10620 |
4104 |
2635,2 |
2649,6 |
| ||||||||
|
С – Ю |
СВ - ЮЗ |
В - З |
ЮВ - СЗ | ||||
Поток за день с двух направлений, кДж/м2 |
14738,4 |
17452,8 |
25783,2 |
22989,6 |
По данным вспомогательной таблицы видно, что поток радиации будет минимальным при ориентации здания по оси Север - Юг. В качестве расчетного принимаем час с максимальным приходом солнечной радиации по выбранным направлениям. В данной работе расчетный час 12 – 13 ч. Ориентация здания представлена на рисунке 3.7.
Рисунок 3.7– Ориентация здания
В расчетный час теплопоступления от солнечной радиации на Севере и Юге:
qсевп= 0;qсевр= 59 Вт/м2;qюгп= 344 Вт/м2;qюгр= 91 Вт/м2.
Теплопоступления от солнечной радиации с двух направлений:
Qтв4т== 8,77 кВт.
Холодный период.
Теплопоступления через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода Qтв 4х, согласно [3], для двух фасадов зданий следует определять по формуле:
Qтв 4х = F kF (АF1I1 + AF2I2), (3.12)
где F- коэффициент, учитывающий затенение светового проема; |
kF- коэффициент относительного проникания солнечной радиации; |
АF1,АF2- площадь световых проемов фасадов здания, ориентированных по двум направлениям, м2; |
Ascy—площадь световых проемов зенитных фонарей здания, м2; |
I1,I2- средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности. |
Коэффициенты F, kF определяются по [7], таблица В1. Для двойного остекления в раздельных деревянных переплетах следует принятьτF= 0,6,kF= 0,85.
Для определения средней за отопительный период величины солнечной радиации на вертикальные поверхности необходимо определить продолжительность отопительного периода, и на какие месяцы он приходится. Согласно [2] продолжительность отопительного периода составляет 258 суток. По тому же источнику находятся месяцы, на которые приходится отопительный период. Продолжительность отопительного периода определяется меньшей или равной температурой наружного воздуха.
По таблице 3 [2] определяются месяцы отопительного периода:
Таблица 3.6 – Средняя температура воздуха
Месяцы |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
год |
Иркутск |
-20,6 |
-18,1 |
-9,4 |
1 |
8,5 |
14,8 |
17,6 |
15 |
8,2 |
0,5 |
-10,4 |
-18,4 |
-0,9 |
Из таблицы видно, что в отопительный период входят следующие месяцы: январь, февраль, март, апрель,май,август,сентябрь, октябрь, ноябрь, декабрь.Количество дней в этих месяцах:
Так как продолжительность отопительного периода составляет 258 суток т.е. на 4 дня меньше, то при подсчете величины солнечной радиации от данных месяцев отнимается 4 дня из месяца с наибольшей температурой (т.е. август).
Средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности принимается по [2]:
Таблица 3.7 – Суммарная солнечная радиация на вертикальную поверхность, МДж/м2.
|
Янв. |
Февр. |
Март |
Апр. |
Май |
Август |
Сент. |
Окт. |
Ноябрь |
Декабрь |
С |
---- |
---- |
---- |
110 |
58 |
42 |
---- |
---- |
---- |
---- |
Ю |
495 |
566 |
692 |
558 |
160 |
168 |
584 |
611 |
543 |
475 |
Суммарный поток солнечной радиации на южный фасад здания за отопительный период:
(3.13)
Суммарный поток солнечной радиации на северный фасад здания за отопительный период:
(3.14)
Теплопоступления с солнечной радиацией за отопительный период года:
Qтв 4х = 0,51·0,85·(48,6·218+48,6·9) = 4,8 кВт.
Таблица 3.8 – Теплопоступления от солнечной радиации
Qтв4, кВт |
Теплый период |
Холодный период |
рабочее время |
8,77 |
4,8 |
нерабочее время |
0 |
0 |
3.2.5 Прочие. Такие статьи теплопоступлений как:
с воздухом инфильтрации – не учитываем, поскольку проектируем оптимальный микроклимат;
через наружные ограждения конвекцией и теплопроводностью – незначительны;
с оборудованием или материалами – их в проектируемое помещение не поступает.