Содержание.

Введение. стр.3

1.Гидравлический расчет участков линии нагнетания. стр.4

2.Регулирование сети на заданные расходы. стр.12

3.Расчет линии всасывания. стр.13

4.Расчет водонапорной башни. стр.14

5.Заключение. стр.15

.Список используемой литературы. стр.16

Введение.

Трубопроводы являются неотъемлемой частью всех теплосиловых установок и обеспечивают возможность их бесперебойной работы. В более широком смысле трубопроводы - это транспортные магистрали для движения различных жидкостей, газов, продуктов сгорания, теплоносителей и т.д.

Трубопроводы могут иметь самую различную форму и протяжённость. Трубопроводы делятся на простые, разветвлённые и кольцевые.

Главной задачей расчёта трубопровода является определение общего падения давления ΔР с последующей оценкой мощности, необходимой для транспортировки заданного объёма жидкости или газа.

В общем случае система трубопроводов включает в себя различные запорные арматуры, измерительные устройства, участки поворотов, участки с разными диаметрами труб и др. элементы, затрудняющие течение. Все эти элементы существенно осложняют оценку величины ΔР и приводят к необходимости вести расчёт по отдельным участкам с последующим суммированием всех сопротивлений.

Тот же результата может быть достигнут и посредством увеличения диаметров проходных сечений всех участков трубопровода, но при этом увеличивается его стоимость, габаритные размеры и часто затрудняется его компоновка.

1.Гидравлический расчет участков линии нагнетания.

1.1.Расчёт участка 6 и 7.

Целью данного расчёта является определение зависимости падения давления на участках 7 и 6 в зависимости от расхода.

Расчётные данные участка приведены в задании на проектировании.

Для расчёта диаметра я использовал уравнение неразрывности: (1.1),

Где А- площадь сечения, [м] (1.2)

d- диаметр, м

u- скорость потока, м/с

Далее задался значением скорости в интервале 0,5-3 м/с. Принял u_зад=0,87м/с, тогда ориентировочное значение диаметра из (1.1) и (1.2):

, где V_III=40 л/с- расход на 7 участке.

м

По ГОСТу 8732-70 [1, табл.4 ] принял трубы стальные бесшовные горячекатаные, с диаметром d_н=245 мм и толщиной стенки δ=1мм, тогда внутренний диаметр будет равенd_вн=245-2*7=231 мм

Уточнил значение скорости по (1.1) и (1.2):

м/с

Эквивалент шероховатости к_эстальных труб

к_э=(0,3-0,7)/0,5 мм [1, табл 8].(для всех участков постоянное значение)

Принял к_э=0.5 мм.

Для определения режима течения, нашел критерий Рейнольдса: (1.3), где ν-коэффициент кинематической вязкости жидкости [1, табл.2], ν(t₂)= ν(91)=0,3228*10^-6м²/с, тогда.

Определил предельное число Рейнольдса: (1.4)

Сравнил число Re₇ с предельным числомRe’,Re₇>Re’. Следовательно, расчёт коэффициента гидравлического трения λ ввел по формуле Шифринсона [1, табл.11].

Для нахождения потери напора (давления) воспользовался преобразованным уравнением Бернулли: (1.5), где

_- сумма коэффициентов местных сопротивлений по всей длине участка.

, где ξ_отв- коэффициент сопротивления отвода на 90^о, при количестве отводовN₁, взятая из расчёта 8 отводов на 800 метров. ξ_отв=0.5 [1, табл.12].

l₇=800 мN₁=8

ξ_комп-коэффициент сопротивления компенсатора, при количестве компенсаторов 8 на 800 м, соответственноN₂=8; ξ_комп=1,7 [2, табл. 10]

Т.о.:

Преобразовал формулу (1.5):

; по заданию z_III=11 м,z_Д=7 м.

Выделил коэффициент В равный: (1.6)

с²/м⁵

м.

Для теплообменникана участке «cд» известна потеря напора. Нашел коэффициент В_т/оиз (1.5):

, где =9 м,z_д=7 м, аz_c=9 м (по заданию).

с²/м⁵

Для участка 6:

. Принял u_зад=2,3 м/с,

, где V_III=40 л/с- расход на 6 участке.

м

По ГОСТу 8732-70 [1, табл.4 ] принял трубы стальные бесшовные горячекатаные, с диаметром d_н=152 мм и толщиной стенки δ=5мм, тогда внутренний диаметр будет равенd_вн=152-2*10=142 мм

Уточнил значение скорости :

м/с

Определил критерий Re₆:; ν(t₁)=ν(24)=0,9256*10^-6м²/с [1, табл.2](для дальнейших расчетов принято данное значение т.к. температура больше не изменяется)

;

Определил предельное число Рейнольдса:

Сравнил число Re₆ с предельным числомRe’,Re₆>Re’. Следовательно, расчёт коэффициента гидравлического трения λ ввел по формуле Шифринсона [1, табл.11].

Падение напора на 6 участке:

, где Δz₆=z_c-z_в=9-4=5 м.

- коэффициенты местных сопротивлений по длине 6 участка (l₆=90м)

= ξ_отв*N₁+N₂*ξ_комп+ξ_вент + ξ_{тройник}

ξ_задв=0.1 [1, табл.12]- коэффициент местных сопротивлений задвижки, задвижка открытая.

ξ_отв=0.5;;ξ_комп=1.7;N₂=1N₁=1 т.к.l₆=90

ξ_{тройник}=1,2 [1,табл.16]. поПринял тройник стандартный.

с²/м²

м.

Суммарное падение напора на участках 6 и 7 с учётом теплообменника:

Δz=z_III-z_в=11-4=7 м

В_{(т/о +7+6)}=(6875+2898+4166,875)=13939 с²/м⁵

Δh_(т/о+6+7)=7+139390,04²= 29,303 м

Задался значением V_IIIв интервале 0- 50 л/с и занес полученные результаты в табл.1.1; Δh_(6+7+т/о)=7+13939V²

Зависимость Δh=f(V) для участков 6 и 7.

Таблица 1.1

V,л/с	0	5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
Δh	7	7,35	8,4	10,14	12,57	15,71	19,54	24,07	29,30	35,22	41,8475

По данным табл. 1.1 построил зависимость Δh=f(V) (см. графическое приложение, кривая «h_6,7,т/о»).