4.1.3. Определение приведенных нагрузок.

Фундамент 4.

No=P(z)=Nк+Nст= 540+155,5=695,5 кН.

Моx=М(x)=-Q*dk +M=-5.4*1.65+43.2=35.1 кН*м.

Моy= Nст*0,35=155,5 *0,35=54,425 кН*м.

4.1.3. Назначение размеров обреза.

Размеры обреза принимаем кратными 300 мм.

.

Фундамент 2

4.1.5. Требуемые площади фундаментов.

Атр=N/( R0- ср·d1)

Фундамент 2:

Атр=695,5/(200-20·1,65)=4.16 м².

4.1.6. Определение размеров подошвы фундамента.

Площадь фундамента принимаем из соотношения сторон b/l=(0,6…0,8)

Получим: b=1,95м l=2,85м; А=5.5 м² > Атр=4.16 м²

Уточнённое значение расчётного сопротивления грунтового основания на глубине 1,65 м равно:

R=c1·c2/k· [М·kz·b·II+Mq·d1·II`+(Mq-1) ·dbII`+Mc·cII]

R=1,3·1,1/1,1· [1,06·1·1,95·19,33+5,25·1,5·19,33+7,67·2,6]=275,75 кПа..

Определение фактических давлений под подошвой фундамента:

Pср=N/(b·l)+ср·d1 =695,5/(1,95*2,85)+20·1,65=158,14 кПа.

Давление на ребро фундамента:

Pmax=Pср+(Mоy/Wоy)=158,14+54,425/2,63=178 .83 кПа;

Pmin=Pср - (Mоy/Wоy)= 158,14-54,425/2.63=137,44 кПа;

Woy=l²·b/6=2,85²*1,95/6=2,63 м³;

Проверка:

Pср=163,73< R=274,42 кПа;

Pmax=185,67 < R·1,2=329,3;

Pmin= 141,78>0

Проверки выполняются

4.1.8. Расчет осадок фмз.

Осадку расчитаем для самого загруженного фундамента (фундамент 1). Осадка определяется методом послойного суммирования по формуле:

s=β·∑(σzpi-σzγi)·hi/Ei+ β·∑ σzγi·hi/Eei ,где

β - безразмерный коэффициент, равный ;

σzpi - среднее значение вертикального нормального напряжения от внешней нагрузки в i-том слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

_hi- толщина i-го слоя грунта, принимаемая hi≤0,4·b=0,4·4,2=1,68;

Ei- модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения;

σzγi- среднее значение вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта;

Eei- модуль деформации i-го слоя грунта по ветви вторичного нагружения. Для сооружений II уровня сответственности Eei= Ei.

σzpi=α·Pср, где

α -коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 [1];

η=l/b;

σzγi=α·σzg0, где

σzg0=1,65·19,33=31.89 кПа - Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента.

Согласно пункту 5.6.34 [1] при глубине котлована менее 5м в формуле определения осадки допускается не учитывать второе слагаемое. Тогда формула примет вид:

s=β·∑σzpi·hi/Ei

Таблица 6

Определение осадки фундамента мелкого заложения

Проверка:

s=0,17 см<su=10см;

Проверка выполняется.

4.2. Свайные фундаменты.

4.2.1. Глубина заложения ростверка.

Определение длинны сваи:

lсв=lзад+l1+l2+…+ln+lан ,

где lзад-заделка в ростверк (1-1,5 сечения сваи)

l1,2,…,n-высота слоя(не более 2 метров)

lан-минимальная допустимая величина заделки сваи в грунт(песок пылеватый 1м).

4.2.2. Определение суммарных расчетных нагрузок на уровне подошвы ростверка.

Осредненный коэффициент надежности по нагрузке γf=1,2;

Фундамент 4

No.p=P(z)·γf=2606,4·1,2=3127,68кН;

Моy.p=М(y)·γf =182,7·1,2=219,24 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =231,66·1,2=277,99 кН·м..

Фундамент 6

No.p=P(z)·γf =4500·1,2=5400 кН;

Моy.p=М(y)·γf =265,5·1,2 =318,6 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =0.

Фундамент 7

No.p=P(z)·γf =960,12·1,2=1152,14кН;

Моy.p=М(y)·γf =149,66·1,2=179,59 кН·м;

Моx.p=М(x)·γf =115,83·1,2=138,99 кН·м.

Фундамент 10

No.p=P(z)·γf =110,53·1,2=132,64 кН;

Моy.p=М(y)·γf =0

Моx.p=М(x)·γf =0.