4.2.3. Выбор свай.
Сваи заглубляются в ИГЭ-III(песок средней крупности). Загрубление в песок должно быть не менее 1 м.
Рис.15. Расчетная схема длины сваи.
Применяются
железобетонные стойкие сваи квадратного
сечения
мм.
Фундамент 4:
м.
Фундамент 6:
м.
Фундамент 7:
м.
Фундамент 10:
м.
Принимаем марку
сваи для фундамента 10: СЦ8-30,
м, V=073м3,m=1.83т
Принимаем марку
сваи для фундаментов 4,6,7: СЦ9-30,
м, V=0,82м3,m=2,05т
Ф-4
Ф-6
Рис.16. Схема заглубления свай в инженерно геологические.
Ф-7
Ф-10
Рис.17. Схема заглубления свай в инженерно геологические.
4.2.4. Определение несущей способности свай.
Fd= γс(γсR·R·A+u·∑ γсf·fi·hi), где
γс – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным единице;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2[2];
A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3[2];
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
γсR и γсf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 7.4[2];
Таблица 7.
Определение несущей способности свай.
|
фундамент 4 | |||||||||||||
|
li, м |
γc |
γcf |
fi, кПа |
hi, м |
γcf*fi*hi, кН/м |
U, м |
∑γcf*fi*hi, кН |
U*∑γcf*fi*hi, кН |
γcR |
R, кПа |
A, м2 |
γcR*R* A, кН |
Fd, кН |
|
2,97 |
1 |
1 |
17,40 |
1,845 |
32,10 |
1,2 |
258,37 |
310,05 |
1 |
4000 |
0,09 |
360 |
632,92 |
|
4,73 |
1 |
1 |
28,46 |
1,665 |
47,38 | ||||||||
|
6,39 |
1 |
1 |
31,79 |
1,665 |
52,92 | ||||||||
|
8,06 |
1 |
1 |
33,06 |
1,675 |
55,38 | ||||||||
|
9,45 |
1 |
1 |
64,18 |
1,1 |
70,59 | ||||||||
|
фундамент 6 | |||||||||||||
|
li, м |
γc |
γcf |
fi, кПа |
hi, м |
γcf*fi*hi, кН/м |
U, м |
∑γcf*fi*hi, кН |
U*∑γcf*fi*hi, кН |
γcR |
R, кПа |
A, м2 |
γcR*R* A, кН |
Fd, кН |
|
2,37 |
1 |
1 |
17,03 |
1,175 |
20,01 |
1,2 |
286,51 |
343,81 |
1 |
4030,4 |
0,09 |
362,736 |
706,54 |
|
3,54 |
1 |
1 |
19,89 |
1,175 |
23,36 | ||||||||
|
4,93 |
1 |
1 |
28,86 |
1,6 |
46,18 | ||||||||
|
6,53 |
1 |
1 |
31,53 |
1,6 |
50,45 | ||||||||
|
8,13 |
1 |
1 |
33,13 |
1,6 |
53,01 | ||||||||
|
9,66 |
1 |
1 |
64,48 |
1,45 |
93,50 | ||||||||
Продолжение таблицы 7.
|
фундамент 7 | |||||||||||||
|
li, м |
γc |
γcf |
fi, кПа |
hi, м |
γcf*fi*hi, кН/м |
U, м |
∑γcf*fi*hi, кН |
U*∑γcf*fi*hi, кН |
γcR |
R, кПа |
A, м2 |
γcR*R* A, кН |
Fd, кН |
|
2,09 |
1 |
1 |
16,25 |
1,175 |
19,09 |
1,2 |
295,03 |
354,04 |
1 |
4010,00 |
0,09 |
360,9 |
625,0 |
|
3,26 |
1 |
1 |
19,33 |
1,175 |
22,71 | ||||||||
|
4,58 |
1 |
1 |
28,16 |
1,46 |
41,11 | ||||||||
|
6,04 |
1 |
1 |
31,04 |
1,46 |
45,32 | ||||||||
|
7,50 |
1 |
1 |
32,50 |
1,455 |
47,28 | ||||||||
|
9,16 |
1 |
1 |
63,74 |
1,875 |
119,52 | ||||||||
|
фундамент 10 | |||||||||||||
|
li, м |
γc |
γcf |
fi, кПа |
hi, м |
γcf*fi*hi, кН/м |
U, м |
∑γcf*fi*hi, кН |
U*∑γcf*fi*hi, кН |
γcR |
R, кПа |
A, м2 |
γcR*R* A, кН |
Fd, кН |
|
1,99 |
1 |
1 |
15,97 |
1,175 |
18,76 |
1,2 |
232,84 |
279,41 |
1 |
3900,0 |
0,09 |
351 |
626,5 |
|
3,16 |
1 |
1 |
19,13 |
1,175 |
22,47 | ||||||||
|
4,46 |
1 |
1 |
27,92 |
1,42 |
39,65 | ||||||||
|
5,88 |
1 |
1 |
30,76 |
1,42 |
43,68 | ||||||||
|
7,30 |
1 |
1 |
32,30 |
1,41 |
45,54 | ||||||||
|
8,50 |
1 |
1 |
62,75 |
1 |
62,75 | ||||||||