Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Ременная передача

.pdf
Скачиваний:
255
Добавлен:
11.03.2016
Размер:
4 Mб
Скачать

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

Поправки на диаметры вершин зубьев

K1 = 0,2 FtP 0 z1 = 0,2 1620 3,2 10 5 22 0,228 мм;

K2 = 0,2 FtP 0 z2 = 0,2 1620 3,2 10 5 66 0,684 мм.

Диаметры вершин зубьев

da1 = d1 – 2 + К1 = 220 – 2 0,8 + 0,228 = 218,628 мм;

da2 = d2 – 2 К2 = 660 – 2 0,8 0,684 = 657,716 мм.

Начальное натяжение ремня

F0 = 0,1 FtP + q v 2 b = 0,1 1620 + 0,011 8,42 40 = 193 Н.

Сила, действующая на валы:

FB = 1,5 FtP = 1,5 1620 = 2430 Н.

Пример 3.

Рассчитать плоскоременную передачу по следующим данным: мощность на ведущем валу Р1=7 кВт; частота вращения n1=1440 об/мин; передаточное отношение i =3. Пусковая нагрузка до 130 % номинальной, колебания рабочей нагрузки – умеренные; наклон межосевой линии к горизонту 30°; натяжение ремня производитсяперемещениемдвигателя. Передача работаетвсухом помещении, работаодносменная.

Расчет.

В качестве гибкой связи выбираем прорезиненный кордтканевый ремень. Диаметр меньшего шкиваопределяем по формуле

d1 1100...1300 3

Р1

1100...1300 3

7

176...218 мм.

n1

1440

 

 

 

Принимаем d1=250мм.

Диаметрведомогошкиваприкоэффициентеупругогоскольженияξ=0,01:

d2 d1 i 1 250 3 1 0,01 742,5 мм.

Принимаемd2=710мм.

 

 

 

 

 

 

Уточняемпередаточноеотношение

 

d2

 

 

710

 

i d1 1

 

250 1 0,01 2,87.

 

 

99

 

 

 

 

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

Рекомендуемое межосевое расстояние

а = (1,5 2,0) (d1+d2) = (1,5 2,0)(250 + 710) = 1440 1920 мм.

Принимаем а = 1600 мм. Предварительно определяем длину ремня

L 2а

π d

1

d

2

 

 

d

2

 

d

1

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

4a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 1600

3,14 250 710

 

710 250 2

4740 мм.

 

 

 

 

 

 

 

4 1600

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

Скоростьремня

 

 

 

π d1

n1

 

 

 

 

3,14 250 1440

 

 

 

v

 

 

18,8 м/с.

 

60 1000

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

60 1000

 

Минимальнаядлинаремнясоставляет

 

 

 

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

v

 

 

 

18,8

 

1,3 м.

 

 

 

 

 

 

 

 

υ

 

 

 

 

 

 

 

min

 

 

 

 

 

 

15

 

 

 

 

 

 

ПоэтомуокончательнопринимаемL=4750мм. Уточняемзначениемежосевогорасстояния

а1 2L π d1 d2 2L π d1 d2 2 8 d2 d1 2 8

1 2 4750 3,14 250 710 2 4750 3,14 250 710 2 8 710 250 2 8

1605 мм.

Дляпрорезиненногоремняпринимаемотношение

δ 1

d1min 40

инаходимтолщинуремня

δ1

δd1 d1min 250 40 6,25 мм.

Окончательно принимаем прорезиненный ремень из ткани Б-820 c обкладками толщиной6ммсчетырьмяпрокладками.

100

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

Принимаем начальное напряжение времне σ0=1,8МПа и находим приведенное полезноенапряжение

σ

A W

δ

2,5 10,0

6

2,26 МПа.

 

 

F 0

 

d1

 

250

 

 

 

 

 

Уголобхватаремнемведущегошкива

1 180 d2 d1 57 180 710 250 57 164 . a 1604

Допускаемоеполезноенапряжениедляусловийработыпередачиравно

σF σF 0 C0 C1 C2 C3 2,26 1,0 0,95 0,95 0,9 1,84 МПа,

где С0 =1,0 (см. табл. 6); С1 = 0,95 (см. табл. 7); С2 = 0,95 (см. табл. 8); С3 = 0,9 (см. табл.9).

Окружнаясила

Ft

 

103 P

 

 

103 7

372 Н.

 

1

 

 

 

 

 

18,8

 

 

 

v

 

 

 

 

 

Требуемаяширинаремня

 

 

 

 

 

 

 

 

 

b

 

Ft

 

 

 

372

 

33,7 мм.

δ σF

 

6 1,84

Найденноезначениеокругляемдобольшегостандартногоb=80мм(см.табл.10). Напряжениявремнеотрабочегонатяжения

σ1 σ0

 

 

Ft

1,8

 

372

2,19 МПа.

2b δ

2 80 6

 

 

 

 

 

Напряжениеизгиба

 

 

δ

 

 

6

 

 

σИ

Е

150

3,6 МПа.

 

 

 

 

 

d

1

 

250

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Напряжениеотцентробежнойсилы

 

 

 

 

 

σЦ ρ v2 10 6

1250 18,82

10 6

0,44 МПа.

Максимальноенапряжениевремне

 

 

 

 

 

σmax σ1 σИ σЦ 2,19 3,6 0,44 6,23 МПа.

Условиепрочностивыполняется,таккак max <[ ]=7МПа.

101

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

Расчетнаядолговечностьремняравна

 

 

 

N

0

 

 

σ

N

m

 

 

10 7

7,5

6

 

Lh

 

 

 

 

 

 

 

v1 v2

 

 

 

 

 

 

1,63 1,0 1723 ч,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7200

 

 

 

 

 

7200 4

6,23

 

 

υ

σmax

 

 

 

 

 

гдекоэффициентыv1 иv2 длязаданныхусловийработыравны

v1 1,53i 0,5 1,532,87 0,5 1,63;

v2 =1,0;

числопробегов

=v/L=18,8/4,750 4 с 1.

Дляувеличениядолговечностиремняпримемширинуремняb= 125мм. Врезультатенапряжениевведущейветвиотрабочегонатяжениястанетравным

σ1 σ0

 

Ft

1,8

372

2,05 МПа.

 

 

 

 

2b δ

2 125 6

Максимальноенапряжениевремнестанетравным

σmax σ1 σИ σЦ 2,05 3,6 0,44 6,09 МПа.

идолговечностьремнясоставит

 

 

 

N

0

 

 

σ

N

m

 

 

10 7

7,5

6

 

Lh

 

 

 

 

 

 

 

v1 v2

 

 

 

 

 

1,63 1,0 1975 ч.

 

 

 

 

 

 

 

 

7200

 

 

 

 

 

7200 4

6,09

 

 

υ

σmax

 

 

 

 

 

Это значение близко к рекомендуемому (2000 ч), поэтому останавливаемся на этом варианте.

Давлениенавалыпередачи,учитывая,чтонатяжениеремнянеавтоматическое:

Qmax 3 σ0 b δ 3 1,8 80 6 2592 Н.

Пример4.

Рассчитать поликлиновую передачу. Мощность на ведущем валу Р1 = 15 кВт, частота вращения n1 = 1450 об/мин, передаточное отношение i = 3,5; работа двухсменная,режимработысредний.

102

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

Расчет.

Расчетная мощность Р= Р1 СР = 15 1,2 = 18 кВт, где СР – коэффициент, учитывающийрежимработыпередачи(табл.15).Изномограммынарис.22выбираемсечениеремняМ.

Расчетныйвращающиймоментнаведущемшкиве

Т=9550Р/n1 =9550 18/1450 119Н м.

Диаметрведущегошкива

d1 25 30 3T1P 25 30 3119 123 148 мм.

Принимаемd1 =180мм.

Диаметрведомогошкиваd2 d1 i=180 3,5=630мм.Принимаемd2 =630мм. Уточненноезначениепередаточногоотношенияравно

i

d2

 

630

 

3,55.

d1 1 ε

 

180 1 0,015

 

Скоростьремня

V π d1 n1 3,14 180 1450 13,7 м/с.

60 1000

60 1000

Пределымежосевогорасстояния

amin 0,55 d1 d2 H 0,55 180 630 18 464 мм; amax 2 d1 d2 2 180 630 1620 мм.

Принимаема=800мм. Предварительноопределяемдлинуремня

L 2а π d1 d2 d2 d1 2 2 4a

2 800 3,14 180 630 630 180 2 2935 мм.

2

4 800

ПринимаемрасчетнуюдлинуремняравнойLР =2800мм. Уточненноезначениемежосевогорасстоянияравно

103

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

 

1

 

 

 

2

 

2

 

 

а

 

2 L π d1

d2

2

L π d1 d2

8 d2 d1

 

 

 

 

 

 

8

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

 

2 2800 3,14 180 630

 

2 2800

3,14 180

630

8 630

180

 

 

 

8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

670 мм.

Угол обхвата ремнем ведущего шкива

α1 180 d2 d1 57 180 630 180 57 142 . a 670

Поправка к мощности, учитывающая влияние уменьшения изгиба ремня на ведомом шкиве

Р1 0,0001 Т1 n1 0,0001 41,4 1450 6,0 кВт,

где Т1 = 41,4 Н м при i = 3,55 (см. табл.31).

Допускаемая мощность для 10 клиньев равна

Р10 Р10 0 Сα СL ΔP1 CP 30,2 0,90 0,87 6 1,2 35,6 кВт,

где С 0,90 (см. табл. 26); СL = 0,87 при LP / L0 = 2800 / 2240 = 1,25 (см. табл. 33); СР = 1,2 (см. табл. 15).

Необходимое число клиньев ремня

 

 

 

 

 

 

 

 

10 P1P

 

10 18

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

z

 

 

 

 

5,1.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

P

35,6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Принимаем z = 6.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сила предварительного натяжения поликлинового ремня

 

 

 

780 P

C

L

 

q z v2

780 18 0,87

 

1,6 6 13,7

2

 

F

 

 

1P

 

 

 

10

 

 

 

 

 

 

1323 Н,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

v Cα

 

 

 

10

 

 

13,7 0,78

10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где q10 = 1,6 кг/м – масса 1 м длины ремня сечением М с десятью клиньями

(см. табл. 30).

Усилие на валы передачи

F

2F

sin

α1

2 1323 sin

142

2502 Н.

 

 

B

0

2

2

 

 

 

 

 

 

 

 

104

 

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3 т. /под ред. И.Н.Жестковой. – 8-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 2001.

Т.2. – 912 с.

Бакуменко В.И., Бондаренко В.А., Косоруков С.Н. и др. Краткий справочник конструктора нестандартного оборудования. В 2 т. / под общ. ред. В.И.Бакуменко. – М.: Машиностроение, 1997.Т.2. – 528 с.

Детали машин и основы конструирования / под ред. М.И.Ерохина. – М.:

КолоС, 2005. – 462 с.

Курмаз Л.В., Скойбеда А.Т. Детали машин. Проектирование: справочное учебно-методическое пособие. – М.: Высш. шк., 2004. – 309 с.

105

НАУЧНО-ИНФОРМАЦИОННЫЙ ЦЕНТР САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА РАСТИТЕЛЬНЫХ ПОЛИМЕРОВ

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ............................................................................................................

3

1.

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ......................................................................................

4

2.

МЕХАНИКА РЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ........................................................

6

2.1.

Основные геометрические соотношения.................................................

6

2.2.

Упругое скольжение ремня.......................................................................

7

2.3. Усилия и напряжения в ремне..................................................................

9

2.4. Кривые скольжения и КПД ременной передачи....................................

13

3.

ПЛОСКОРЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ.............................................................

14

4.

РАСЧЕТ ПЛОСКОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ.............................................

19

5.

КЛИНОРЕМЕННАЯ ПЕРЕДАЧА................................................................

26

6.

РАСЧЕТ КЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ................................................

34

7.

ПОЛИКЛИНОВЫЕ ПЕРЕДАЧИ..................................................................

62

8.

РАСЧЕТ ПОЛИКЛИНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ..................................................

64

9.

ПЕРЕДАЧИ С ЗУБЧАТЫМ РЕМНЕМ........................................................

67

10. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЗУБЧАТЫМ РЕМНЕМ.....................................

74

11.

 

НАТЯЖЕНИЕ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ...................................................

79

12.

 

ШКИВЫ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ............................................................

82

12.1.Шкивы плоскоременной передачи………………………………………83

12.2.Шкивы клиноременной передачи……………………………………….85

12.3. Шкивы поликлиновых передач...............................................................

91

12.4. Шкивы зубчато-ременных передач.........................................................

92

13. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ…………………………94

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК...............................................................

105

106

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.