- •В.Н. Евстигнеев, м.А. Китаева, б.В. Устинов расчет и конструирование приводов главного движения металлорежущих станков
- •150400.65 «Технологические машины и оборудование»
- •Оглавление
- •Предисловие
- •1. Задачи, тематика и организация курсового проектирования
- •1.1. Задачи и требования к курсовой работе
- •1.2. Тематика и содержание курсовых работ
- •1.3. Указания к написанию разделов пояснительной записки
- •Введение
- •Современные тенденции развития станков
- •Разработка технологического процесса обработки детали на станке
- •Разработка кинематической схемы привода главного движения
- •Технические расчеты деталей привода
- •Выбор системы смазки привода
- •Заключение
- •1.4. Требования к оформлению пояснительной записки
- •Общие положения
- •Оформление пояснительной записки
- •Формулы и уравнения
- •Иллюстрации и рисунки
- •Оформление таблиц
- •Описание библиографического списка
- •1.5. Требования к оформлению графических материалов
- •Указания к оформлению чертежа общего вида
- •Указания к оформлению сборочного чертежа
- •Указания к оформлению чертежа детали
- •Указания к оформлению кинематической схемы
- •1.6. Организация выполнения курсовой работы
- •2. Методические материалы для обоснования конструкции привода главного движения
- •2.1. Электродвигатели
- •С разными режимами работы
- •Численные значения технических характеристик электродвигателя аирм132м4 при изменении частоты тока от 50 до 125 Гц
- •Конструктивные исполнения по способу монтажа двигателей серий аи, 5а, 6а, адчр
- •2.2. Проектрование кинематической схемы привода главного движения
- •2.2.1. Разработка кинематики привода со ступенчатым регулированием частоты вращения
- •2.2.2. Разработка кинематики привода с бесступенчатым регулированием частоты вращения шпинделя
- •2.3. Определение диаметров валов коробки скоростей
- •Механические характеристики сталей
- •Номинальные размеры цилиндрических концов валов
- •Допускаемые номинальные напряжения [σИ] для валов
- •Коэффициенты Kσ и Kτ в ступенчатом переходе с галтелью
- •Коэффициенты Kσ и Kτ для шпоночного паза
- •Коэффициенты Kσ и Kτ для шлицев и резьбы
- •Отношения Kσ/Kdσ и Kτ/Kdτ для посадки деталей на вал с натягом
- •Коэффициенты Kdσ и Kdτ
- •Коэффициенты kFσ и kFτ
- •Коэффициент kv
- •Уравнения упругой линии, максимальные прогибы и углы поворота двухопорных балок
- •Допустимые углы поворота сечения и прогибы вала
- •2.4. Шпоночные и шлицевые соединения
- •Номинальные размеры призматических шпонок (гост 23360-78)
- •Номинальные размеры сегментных шпонок (гост 8794)
- •Размеры прямобочных шлицевых соединений, мм
- •Предпочтительный размерный ряд эвольвентных шлицевых соединений (гост 6033-80)
- •50×2×9H/9gГост 6033-80.
- •50H7/g6×2×h9/g9 гост 6033-80.
- •Допускаемые напряжения [σ]см для неподвижных соединений
- •2.5. Выбор уплотнений опор качения
- •Применение уплотнений опор качения
- •Размеры лабиринтных уплотнений, мм
- •Размеры манжетных уплотнений для валов (гост 8752-79), мм
- •2.6. Выбор системы смазки
- •Предельная быстроходность шпиндельных узлов для различных систем смазки
- •Основные эксплуатационные характеристики масел на нефтяной основе
- •2.7. Шпиндельные узлы с опорами качения
- •Технические характеристики шпиндельных узлов
- •Значения коэффициентов k1, k2, k3 и осевой жесткости j0 для комплексных опор
- •Предварительный натяг шариковых радиально-упорных подшипников, н
- •2.8. Зубчатые передачи
- •2.8.1. Общие сведения о зубчатых передачах
- •Материалы и виды термообработки для изготовления зубчатых колес
- •Рекомендации применения зубчатых колес по нормам плавности
- •Модуль зубьев по гост 9563-80
- •Геометрические параметры цилиндрических передач внешнего зацепления без смещения, мм
- •Число зубьев шестерни
- •Формулы для расчета сил в зацеплении
- •2.8.2. Расчет зубчатых передач
- •Расчет модулей зубчатых передач по критерию изгибной прочности
- •Пределы выносливости σFlimb, σНlimb и коэффициенты безопасности sf, sh при расчете на контактную и изгибную прочность
- •Показатели степени кривой усталости qF, qН и коэффициенты приведения μF, μН
- •Коэффициенты расчетной нагрузки
- •Коэффициенты kFβ и kНβ
- •Коэффициенты kfv и kнv динамической нагрузки
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет на контактную выносливость зубьев
- •Базовое число циклов nHlim
- •2.8.3. Конструкция зубчатых колес
- •2.9. Ременные передачи
- •Основные характеристики ременных передач
- •2.9.1. Клиноременная передача
- •Характеристики сечений импортных клиновых ремней
- •Длина клинового ремня
- •2.9.2. Поликлиновая передача
- •Поликлиновые отечественные ремни, изготавливаемые серийно
- •Параметры сечений поликлиновых ремней импортного производства по din 7867
- •Поликлиновые импортные ремни, изготавливаемые серийно
- •2.9.3. Зубчатоременная передача
- •Резиновые зубчатые литьевые ремни, изготавливаемые серийно
- •Основные типоразмеры выпускаемых зубчатых ремней импортного производства
- •2.9.4. Определение кинематических и геометрических параметров ременных передач Передаточное число ременной передачи
- •Сечения клиновых ремней
- •Модуль зубчатого ремня и число зубьев шкивов
- •Параметры зубчатоременных передач
- •Диаметры шкивов и скорость ремня
- •Угол обхвата
- •Межосевое расстояние и расчетная длина ремня
- •2.9.5. Методика расчета ременных передач по тяговой способности
- •Клиноременная передача
- •Параметры для определения Cl
- •Коэффициент режима нагрузки, Cp
- •Поликлиновая передача
- •Параметры клиновых ремней
- •Зубчатоременная передача
- •Силы, действующие на валы
- •Силы, действующие на валы
- •Расчет ременных передач на долговечность
- •2.9.6. Шкивы ременной передачи
- •Профиль шкива клиноременной передачи
- •Профиль ремня поликлиновой передачи
- •Профиль шкива зубчатоременной передачи
- •Основные размеры шкивов ременных передач
- •Способы натяжения ремней
- •Рекомендации по конструктивному расположению шкивов в приводе
- •3. Разработка кинематики привода подач
- •Коэффициент μ
- •4. Примеры проектирования приводов главного движения металлорежущих станков
- •С электродвигателем модели аир132м2
- •Параметры трех вариантов коробок скоростей
- •1. Разработка кинематической схемы привода
- •2. Расчёты для обоснования конструкции деталей привода
- •40×2×7H/7nГост 6033-80.
- •95×3×7H/7nГост 6033-80.
- •Параметры зубчатых передач привода
- •3. Проверочные расчеты деталей привода
- •Основные силовые характеристики зубчатых передач при работе с максимальным моментом
- •Коэффициенты расчетной нагрузки
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет цилиндрических зубчатых передач на контактную выносливость зубьев
- •Кинематические и силовые характеристики ременной передачи по кинематической схеме привода
- •Параметры сечения 11м клинового ремня
- •Проверочный расчет ременной передачи по тяговой способности
- •Основные размеры шкивов ременной передачи
- •Механические свойства сталей
- •Нагрузка, действующая на II вал коробки скоростей со стороны деталей привода
- •Расчет нормальных σ и касательных τ напряжений в опасных сечениях вала
- •Проверочный расчет вала по критерию статической прочности
- •Проверочный расчет вала по критерию усталости материала
- •Проверочный расчет эвольвентных шлицевых соединений
- •Проверочный расчет шлицевого соединения d – 8×36×40h7/h6×f10/e9
- •4. Расчет и обоснование параметров шпиндельного узла
- •Технические характеристики шпиндельного узла
- •Расчет жесткости опор шпинделя
- •Расчет шпинделя на жесткость
- •Геометрические параметры деталей привода
- •Режимы обработки
- •Расчет потерь в электродвигателе при заданной мощности
- •Список рекомендуемой литературы
Коэффициент μ
Способ заделки концов винта |
μ |
Оба конца винта защемлены, рис 3.1, а |
0,5 |
Один конец винта защемлен, другой – в подшипнике, допускающем смещение в осевом направлении, рис. 3.1, б |
0,7 |
Оба конца в шаровых опорах, рис. 3.1, в |
1 |
Один конец винта защемлен, а второй – свободен, рис. 3.1, г |
2 |
а) |
б) |
в) |
г) |
Рис. 3.1. Способы осевого закрепления винта
Далее необходимо осуществить выбор марки электродвигателя для привода подач [28]. Для этого рассчитываются частоты вращения электродвигателя и приведенный к валу ротора крутящий момент.
Частота вращения электродвигателя определяется скоростью перемещения станочного узла и передаточным отношением механического редуктора:
nДВ=SM/(it),
где SM– минутная подача станочного узла, мм/мин;i– передаточное отношение редуктора;t– шаг винта, мм.
Это математическое выражение позволяет вычислить частоты электродвигателя при выполнении максимальной и минимальной рабочих подач, а также его частоты при быстрых установочных перемещениях станочного узла. В этом случае необходимо вместо SМпоставить значение скорости холостого хода (обычно принимается не менее 10 м/мин).
Электродвигатель создает крутящий момент, который преодолевает момент от сил резания и момент от сил трения в станочном узле в установившемся и переходном процессах. Тип электродвигателя первоначально выбирают по моменту при установившемся режиме его работы в процессе резания. А затем оценивают выбранный электродвигатель по моментам в переходных процессах (при разгоне и торможении).
Момент на электродвигателе от сил резания по координате j(может бытьX,Y,Z) определяется по выражению:
MP=kPjt/(2πiη1η2),
где k= 1,05…1,15 – коэффициент запаса;η1– КПД редуктора;η2– КПД передачи винт–гайка качения;Pj– составляющая силы резания по координатеj(X,Y,Z).
Численное значение силы Pjпринимается в долях окружной силыPOК, рассчитываемой по режимам резания, и зависит от вида инструмента и геометрии его режущей части. Так, для проходного резца при точении вала составляющая окружной силы вдоль оси шпинделяPZи силаPX, направленная перпендикулярно оси, зависят от угла в плане φ [26]:
φ |
30º |
45º |
60º |
90º |
отрезной резец |
PZ |
0,2POК |
0,25POК |
0,3POК |
0,4POК |
– |
PX |
0,55POК |
0,5POК |
0,35POК |
– |
0,6POК |
Для фрез рекомендуется использовать следующие соотношения сил резания [27]:
при встречном фрезеровании цилиндрическими, дисковыми, фасонными и концевыми фрезами, работающими боковой поверхностью:
РГ= (1…1,2)РОК;РВ= (0,2…0,3)РОК;РР= (0,35…0,4)РОК;
при попутном фрезеровании:
РГ= (0,8…0,9)РОК;РВ= (0,75…0,8)РОК;РР= (0,5…0,55)РОК;
при фрезеровании торцовыми фрезами и концевыми фрезами, работающими торцом:
РГ= (0,4…0,5)РОК;РВ= (0,85…0,95)РОК;РР= (0,5…0,55)РОК,
где PГ– горизонтальная составляющая окружной силы резанияРОК, определяет усилие, которое необходимо приложить к столу станка для осуществления рабочей подачи;РВ– вертикальная составляющая окружной силы резанияРОК, определяет усилие, прижимающее деталь к столу при попутном фрезеровании или отрывающее деталь от стола при встречном фрезеровании;РР– радиальная сила, определяет усилие, изгибающее оправку и инструмент.
Момент от сил трения в направляющих подвижного станочного узла, приведенный к выходному валу электродвигателя, составит:
,
где mУ– масса подвижного станочного узла, кг;mД– масса детали и приспособления, кг;f– коэффициент трения, для направляющих качения с роликовыми опорамиf= 0,005…0,01, для направляющих скольженияf= 0,1…0,2.
По статическому моменту от сил резания и трения МСТ=МР+МТР(при повторно-кратковременном режиме работы с продолжительностью включения ПВ двигатель выбирают по моментуМСТПВ=МСТПВ/100) и частотам вращения двигателя при выполнении рабочих подач и скорости быстрого хода предварительно выбирается тип электродвигателя с последующей проверкой динамических свойств привода. Для этого необходимо рассчитать приведенные к валу электродвигателя моменты инерции механической части привода.
JПР=Jm+JВ+JР+JДВ,
где Jm– момент инерции поступательно перемещающегося станочного узла, кг·м2;JВ– момент инерции ходового винта, кг·м2;JР– момент инерции редуктора, кг·м2;JДВ– момент инерции ротора электродвигателя, кг·м2(приводится в каталоге двигателей).
Момент инерции станочного узла, приведенный к валу электродвигателя, вычисляется по формуле:
.
Момент инерции ходового винта, приведенный к валу электродвигателя, вычисляется по выражению:
JВ= 7,7·102d4L/i2,
где d– средний диаметр ходового винта, м;L– длина винта, м.
Момент инерции редуктора (зубчатых колес), приведенного к валу электродвигателя:
JP = ΣJK/i2; JK = πdK4bKρ/32,
где dK– средний диаметр зубчатого колеса, м;bK– ширина зубчатого колеса, м; ρ – плотность материала, из которого изготовлены зубчатые колеса (для стальных колес ρ = 7,85·103кг/м3).
Устанавливаем максимальный допустимый момент электродвигателя Mmax, который принимается за максимальный динамический моментМДИН, обеспечивающий разгон двигателя до частот, соответствующих скорости холостого хода перемещаемого станочного узла. Для регулируемых электродвигателей переменного тока этот момент указан в его паспорте (Мmax= 3…4). Для высокомоментных электродвигателей постоянного тока в паспорте приведены соответствующие графики для различных режимов работы электродвигателя (рис. П18).
Далее рассчитывается усилие ε, получаемое ротором электродвигателя при разгоне до частоты, соответствующей скорости быстрого хода VХстаночного узла, с-2:
ε = МДИН/JПР,
и высчитывается время разгона до данной скорости VХ:
tР= 0,2VХi/(tε).
Выбранный электродвигатель должен иметь МДВ>МСТиtР< 0,2 с (время, определенное требованием по быстродействию к приводам подач станков с ЧПУ). Если эти требования не выполняются, то необходимо выбрать другой двигатель (табл. П42) с иными характеристиками и расчет повторить.
Пример. Необходимо подобрать электродвигатель постоянного тока для подачи стола многоцелевого станка с ЧПУ по следующим исходным данным:
X= 800 м – перемещение стола по осиX;
i= 1 – передаточное отношение коробки подач (электродвигатель напрямую соединен с ходовым винтом);
LСТ= 630 мм – длина направляющих стола;
LВ= 1200 мм – длина винта;
В= 500 мм – ширина квадратного стола;
SМ= 1…6000 мм/мин – рабочие подачи стола;
VХ= 12 м/мин – скорость быстрого хода стола;
Р= 12,5 кН – наибольшее усилие подачи по осиX;
η1= 1 – КПД коробки подач;
η2= 0,92 – КПД пары винт–гайка качения;
mУ+mД= 1850 кг – масса стола и детали;
f= 0,01 – коэффициент трения в направляющих;
ПВ = 80% - продолжительность включения привода в течении рабочей смены.
Решение задачи начнем с определения диаметра винта:
,
где K= 3,2 – коэффициент запаса;FТ=Р= 12500 Н – наибольшее усилие по осиX; μ = 1 – винт установлен в шаровых опорах;l= 915 мм – наибольшее расстояние от опоры до гайки винта;
мм.
Принимаем ходовой винт с нормализованными размерами d0= 63 иt= 10 мм.
Данный винт допускает частоту вращения:
nД= 5·107dKν/L2= 5·107·56·0,5·2,2/12002= 2140 мин-1.
Вычисляются частоты вращения ротора электродвигателя, соответствующие скоростям перемещения стола:
nДВ min = SM min/t = 1/10 = 0,1 мин-1;
nДВ НОМ = SM max/t = 6000/10 = 600 мин-1;
nДВ max = VХ/t = 12000/10 = 1200 мин-1;
Определяется момент на электродвигателе от наибольшего усилия подачи:
MP=kPРt/(2πiη1η2) = 1,1·12500·10·10-3/(2·3,14·1·1·0,92) = 23,8 Нм.
Вычисляется момент на электродвигателе от сил трения в направляющих стола:
Нм.
Статический момент на электродвигателе при обработке будет равен:
МСТ=МР+МТР= 23,8 + 3,14 = 26,94 Нм.
По каталогу выбираем высокомоментный электродвигатель серии ПВ: тип двигателя ПБВ132М,МДВ= 35 Нм,nДВ= 600/2000 мин-1,JДВ= 0,188 кг·м2,МДИН= 150 Нм.
Рассчитываются моменты инерций механической части привода, приведенные к валу электродвигателя:
момент инерции станочного узла:
кг·м2;
момент инерции ходового винта:
JВ= 7,7·102d4L/i2= 7,7·102·0,0594·1,2 = 0,011 кг·м2;
момент инерции механической части привода:
JПР=Jm+JВ+JДВ= 0,0047 + 0,011 + 0,188 = 0,204 кг·м2.
Вычисляется ускорение ε, получаемое ротором электродвигателя при разгоне до частоты nДВ= 1200 мин-1:
ε = МДИН/JПР= 150/0,204 = 735 с-2.
Время переходного процесса составит:
tР= 0,2VХi/(tε) = 0,2·12·1/(10·10-3·735) = 0,326 с.
Это время не удовлетворяет требованию работы электродвигателя в переходном процессе, так как больше 0,2 с.
Существуют различные пути поднятия быстродействия привода. Один из них состоит в том, чтобы изменить структуру привода путем введения одной пары зубчатых колес, например, 30/25 с модулем m= 2 мм и шириной колесbK= 20 мм, разместив ее между электродвигателем и ходовым винтом. Введение механического редуктора с передаточным отношениемiР= 1,2 изменит силовые характеристики элементов привода. Пересчет параметров привода позволил установить следующие их числовые значения:
МР= 19,83 Нм;МТР= 2,62 Нм;МСТ= 22,45 Нм;
МСТ ПВ= 0,8·22,45 = 17,96 Нм;Jm= 0,0033 кг·м2;JВ= 0,00775 кг·м2.
По моменту МСТ ПВ= 17,96 Нм выбираем электродвигатель ПБВ112L, имеющийМДВ= 21 Нм,nДВ= 500/2000 мин-1, JДВ= 0,049 кг·м2,МДИН= 90 Нм.
Момент инерции зубчатого колеса z= 30,m= 2 мм,bK= 20 мм:
JK=πdK4bKρ/32 = 3,14·(30·2·10-3)4·20·10-3·7,85·103/32 = 0,000198 кг·м2.
Момент инерции зубчатого колеса z= 25,m= 2 мм,bK= 20 мм:
JK=πdK4bKρ/32 = 3,14·(25·2·10-3)4·20·10-3·7,85·103/32 = 0,000095 кг·м2.
Момент инерции редуктора (пары зубчатых колес), приведенного к валу электродвигателя:
JP=ΣJK/i2= (0,000198 + 0,000095)/1,44 = 0,0002 кг·м2.
Момент инерции механической части привода:
JПР=Jm+JВ+JР+JДВ= 0,0033 + 0,00775 + 0,0002 + 0,049 = 0,06025 кг·м2.
Пересчет частот вращения электродвигателя, соответствующих скорости перемещения стола:
nДВ min = SM min/t = 1/1,2·10 = 0,083 мин-1;
nДВ НОМ = SM max/t = 6000/1,2·10 = 500 мин-1;
nДВ max = VХ/t = 12000/1,2·10 = 1000 мин-1;
Ускорение ε, получаемое ротором при разгоне до nДВ= 1000 мин-1:
ε = МДИН/JПР= 90/0,06025 = 1493 с-2.
Время переходного процесса:
tР= 0,2VХi/(tε) = 0,2·12·1,2/(10·10-3·1493) = 0,193 с.
Данный электродвигатель удовлетворяет заданным требованиям.
Другой путь поднятия быстродействия привода заключается в изменении шага ходового винта с t= 10 мм наt= 20 мм или взять двухзаходный винт такого же диаметра. В этом случае расчетные параметры будут следующие:
nДВ НОМ= 300 мин-1;nДВ max= 600 мин-1;
МР = 47,6 Нм; МТР = 6,28 Нм;
МСТ = 53,88 Нм; МСТ ПВ = 43,1 Нм.
Характеристики электродвигателя постоянного тока: тип ПБВ132L,МДВ= 47,7 Нм,nДВ= 600/2000 мин-1,JДВ= 0,238 кг·м2,МДИН= 300 Нм. Тогда
Jm= 0,0188 кг·м2;JВ= 0,011 кг·м2;
JПР= 0,268 кг·м2; ε = 1119 с-2;tP= 0,11 с.
Такие изменения в приводе удовлетворяют заданным требованиям.
Таким образом, показаны два способа решения поставленной технической задачи.