Параметры клиновых ремней

Сечение ремня	Cv	Cd	Fр, Н
К	1,086 - 0,013v	2,38 - 55/ d1	23
Л	0,908- 0,0155v	2,95 - 155/ d1	83
М	0,910 - 0,0167v	3,04 - 328/ d1	285

Необходимое число ребер с последующим округлением до целого числа:

z=F_t/F₁,

где F_t – передаваемая окружная сила, Н:

Ft= 10³NC_p/v,

где C_p– коэффициент режима нагрузки, табл. 2.49.

Сила предварительного натяжения поликлинового ремня, Н:

F₀= 0,78F_t/C_α+z m_пv²,

где m_П – погонная масса одного клина, табл. П38.

Зубчатоременная передача

Допускаемая удельная окружная сила, передаваемая ремнем в условиях эксплуатации, Н/мм:

F = F_рC_iC_zC_r,

где F_р– допускаемая окружная сила, передаваемая ремнем, табл. 2.47.C_i– коэффициент, учитывающий передаточное отношение передачи.C_i= 1 приi≤ 1, для ускорительных передач:

u	1,0…0,8	0,8…0,6	0,6…0,4	0,4…0,3	0,3
Ci	1,0	0,95	0,9	0,85	0,8

C_z– коэффициент, учитывающий число зубьев на дуге обхвата меньшего шкива:

z0	4,5	5…7	7…9	9…11	11…13
Cz	0,5…0,6	0,6…0,8	0,88…0,9	0,9…0,96	0,96…1

C_r– коэффициент наличия нажимных роликов:

при отсутствии роликов C_r= 1;

при наличии одного ролика внутри контура C_r= 0,9;

при наличии двух роликов внутри контура C_r= 0,8;

ролики вне контура, C_r= 0,7.

Ширина ремня, мм:

b= 10³NC_p/[(F – m_Пv²)vC_ш],

где m_П– масса 1 м ремня шириной 1 мм (табл. 2.47).C_p– коэффициент режима нагрузки (табл. 2.49).С_ш– коэффициент, учитывающий неполные витки каната у боковых поверхностей ремня:

b	≤ 16	20	25	32, 40	50, 63	80, 100	> 100
Cш	0,7	0,95	1,0	1,05	1,10	1,15	1,20

Ширина ремня bокругляется в большую сторону до целого стандартного значения, табл. П39.

При z₀ < 6 рекомендуется проверять давление на зубьях ремня:

p= 2·10³NC_p/[z₀bhv] ≤[p]_z ,

где [p]_z– допускаемое давление, МПа:

n1, мин-1	100	200	400	1000	2000	5000	10000
[p]z, МПа	2,5	2,0	1,5	1,0	0,75	0,50	0,35

Сила предварительного натяжения зубчатого ремня:

F₀= (1,1…1,3)m_Пbv².

Силы, действующие на валы

Силы, возникающие в ременной передаче, необходимо знать для расчета валов, опор и шкивов. Действие центробежной силы F_vв расчетах не учитываются, так как она уравновешивается в ремне. Сила, передаваемая на вал со стороны шкивов, действует вдоль оси О₁О₂(рис. 2.42), вычисляется по табл. 2.51 в зависимости от типа передачи.

Рис. 2.42. Силы, действующие на валы

Таблица 2.51

Силы, действующие на валы

Тип передачи	Сила Fr, Н	Проекции Fr, Н
Клиноременная	Fr= 2F0zcos(γ/2)	Frx = Fr cosψ Frx = Fr sinψ
Поликлиновая	Fr= 2F0cos(γ/2)
Зубчатоременная	Fr= (1,0…1,2)·103NCp/v

Расчет ременных передач на долговечность

Долговечность и выносливость ремня напрямую зависят от свойств материала, из которого он изготовлен. Расчет на долговечность ременных передач импортного производства в данном параграфе не приводится, из-за отсутствия необходимых данных о материале фирм-производителей ремней.

Клиновые ремни узкого сечения, поликлиновые и зубчатые ремни отечественного производства проверяются на допустимую частоту пробега ремня в секунду:

λ = 10³v/L ≤ [λ],

где [λ] – допустимая частота пробега ремня, с^-1. Для клиновых ремней нормального сечения [λ] = 20 с^-1; для узких клиновых, поликлиновых и зубчатых ремней [λ] = 30 с^-1.

Для клиновых ремней нормального сечения рассчитывается долговечность в часах по формуле:

L_h= 2,8·10^-7(σ_у/σ_max)⁸N_0цς_iL/v ≥T_р,

где σ_у= 9 МПа – условный предел выносливости ремня; N_0ц– базовое число циклов при типовых испытаниях на двушкивной передаче, табл. П37;L– длина ремня, мм; ς_i– коэффициент, учитывающий разную степень влияния напряжений изгиба на малом и большом шкивах, рис. 2.43;Т_р– требуемый ресурс ремня, табл. П37;σ_max– суммарное максимальное напряжение в ведущей ветви в месте набегания ремня на малый шкив, определяемое:

σ_max=σ_р+σ_и,

где σ_р– напряжение растяжения иσ_и– напряжение изгиба, МПа:

σ_р = F₀/A + 10³NC_p/(2Av) + 10^-6ρv²,

σ_и = 2Ey₀/D₁,

где А– площадь сечения, мм², табл. П37. Плотность материала ремня, кг/м³: ρ = 1250…1400. Модуль упругостиE= 100 МПа.y₀– расстояние от нейтрального слоя до внешнего волокна, табл. П36.

Рис. 2.43. Коэффициент ς_i для клиновых ремней