47

Двнз «приазовський державний технічний університет»

__________________________________________________________

(повна назва кафедри)

Курсовий проект (робота)

з ___________________________________________________________

(назва дисципліни)

на тему:_____________________________________________________

____________________________________________________________

Студента (ки) _____ курсу ______ групи

напряму підготовки__________________

спеціальності_______________________

__________________________________

(прізвище та ініціали)

Керівник ___________________________

____________________________________

(посада, вчене звання, науковий ступінь, прізвище та ініціали)

Національна шкала ________________

Кількість балів: __________Оцінка: ECTS _____

Члени комісії ________________ ___________________________

(підпис) (прізвище та ініціали)

________________ ___________________________

(підпис) (прізвище та ініціали)

________________ ___________________________

(підпис) (прізвище та ініціали

м. Маріуполь- 20 __рік

ПРИАЗОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Факультет _металлургический____Кафедра металлургии чугуна

Специальность 6.090401 "Металлургия черных металлов"

Задание на курсовой проект студенту

гр.

1. Тема проекта Повышение эффективности вдувания природного газа в доменные печи_____________________________________________________

Срок сдачи студентом законченного проекта

2. Исходные данные к проекту массовая доля агломерата ММК им. Ильича - 50 %, массовая доля окатышей – 50 %, содержание железа в проектном агломерате – 56 %. Содержание мелочи в рудной смеси – 10 %. Температура дутья – 1200 ⁰С, температура чугуна – 1450⁰С, температура шлака – 1500⁰С.

3. Содержание расчетно-пояснительной записки (перечень вопросов, подлежащих разработке Повышение эффективности вдувания природного газа в доменные печи

4. Перечень графического материала

5. Дата выдачи задания _________________

6. Календарный план выполнения проекта

№№ п/п	Название этапов курсового проекта	Срок выполнения этапов проекта	Примечание
1	Расчет часть курсового проекта
2	Оформление специальной части
3	Оформление чертежа

Руководитель

Задание принял к выполнению

РЕФЕРАТ

___46___страниц, __2__ рисунка, __16__ таблиц, _7__ источников.

В специальной части проекта рассмотрены вопросы использования природного газа в доменном производстве и его интенсифицирующее действие на процесс доменной плавки, снижение расхода основного вида топлива - кокса. Рассмотрены вопросы совершенствования технологии использования природного газа.

Выполнен расчет доменной шихты с предварительным изменением качества используемого сырья.

ПРИРОДНЫЙ ГАЗ, ДОМЕННАЯ ПЕЧЬ, РАСХОД КОКСА, ФУРМА,

ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, АГЛОМЕРАТ, ИЗВЕСТНЯК, ОСНОВНОСТЬ.

СОДЕРЖАНИЕ

1 Повышение эффективности вдувания природного газа в доменные печи	7
1.1 Теоретические предпосылки о возможностях повышения эффективности использования природного газа в доменной плавке.	7
1.2 Практика использования природного газа и конструкции узлов ввода природного газа в доменную печь.	9
2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ	20
2.1 Расчет химического состава железосодержащего компонента шихты	20
2.2 Определение химического состава рудной смеси	21
2.3 Определение удельного расхода кокса	22
2.4 Алгоритм расчета доменной шихты	24
2.4.1 Определение расхода железорудной смеси и марганцевой руды	24
2.4.2 Баланс серы		25
2.4.3 Определение массы дополнительного флюса.		26
2.5 Определение количества, состава и свойств шлака		28
2.6 Расчет количества дутья		31
2.6.1 Алгоритм расчета количества дутья		32
2.6.1.1 Баланс углерода		32
2.6.1.2 Определение количества дутья		33
2.7 Расчет количества и состава колошникового газа		34
2.7.1 Исходные данные для расчета		34
2.7.2 Алгоритм расчета количества и состава колошникового газа		34
2.7.2.1 Баланс водорода		34
2.7.2.2 Баланс диоксида углерода		35
2.7.2.3 Баланс монооксида углерода (СО)		36
2.7.2.4 Количество метана в колошниковом газе		36
2.7.2.5 Количество азота в колошниковом газе		37
2.7.3 Плотность колошникового газа		38
2.7.4 Масса Н2О в колошниковом газе		38
2.7.5 Влажность колошникового газа		38
2.8 Материальный баланс доменной плавки		38
2.8.1 Плотность природного газа		38
2.8.2 Плотность сухого дутья		38
2.8.3 Поступает в доменную печь (кг/100кг чугуна)		38
2.8.4 Образуется в доменной печи (кг/100кг чуг)		39
2.9 Тепловой баланс доменной плавки		39
2.9.1 Исходные данные для составления теплового баланса		39
2.9.2 Алгоритм составления теплового баланса		39
2.9.2.1 Приход тепла		39
2.9.2.2 Расход тепла		41
2.9.3 Сводная таблица теплового баланса доменной плавки		43
2.9.3.1 Приход тепла		43
2.9.3.2 Расход тепла		44
2.9.4 Коэффициент использования тепла		44
2.9.5 Коэффициент использования углерода		44
ВЫВОДЫ		45
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК		46

1 Повышение эффективности вдувания природного газа в доменные печи

При изучении влияния расхода ПГ на показатели восстановительной и тепловой работы печей комбината “Криворожсталь” установлено, что увеличение расхода ПГ в диапазоне от 70 до 130 м³/т приводит к повышению степени восстановления оксидов железа в шахте печи. Это свидетельствует о том, что повышению расхода природного газа не сопутствовали ухудшению стабильности хода и газораспределения в печи, являющиеся возможными причинами низких коэффициентов замены кокса.

Уменьшение теплопотребности шихты за счет дополнительной ее обработки восстановительными газами при повышении расхода природного газа способствовало экономии тепла в горне в размерах, соответствующих коэффициентам замены кокса, близким к 0,92 кг/м³. Однако фактическая экономия тепла и кокса оказалась значительно меньше ожидаемой.

Причину этого явления следует искать в неполном окислении углеводородов в фурменных очагах, в результате чего часть их попадает в восстановительную область печи, где подвергается пиролизу с образованием водорода и сажистого угля.

1.1 Теоретические предпосылки о возможностях повышения эффективности использования природного газа в доменной плавке.

Использование природного газа в доменной плавке позволило значительно сократить удельный расход кокса и несколько повысить производительность печей. Установили ухудшение технико-экономических показателей плавки при чрезмерном повышении расхода природного газа, причем возможная оптимальная величина была неодинакова для различных условий плавки. При всем разнообразии существующих мероприятий по улучшению сжигания природного газа в доменной печи общим для них является диффузионный принцип горения природного газа в потоке дутья[2].

Время сгорания природного газа в канале воздушной фурмы и зоне циркуляции ограничивается наличием кислорода в газовой фазе. Собственно горение в доменной печи заканчивается уже на расстоянии одного метра от устья фурмы.

Природный газ в канале воздушной фурмы, даже при подводе его через фланец, находится около 3*10^-3 с и далее в зоне циркуляции, где еще имеется свободный кислород, около 3*10^-2 с. Метано-воздушная смесь будет поступать в зону циркуляции, не прореагировавшей и в самой зоне недостаточно времени для завершения горения природного газа. Контакт с коксом части метана оказывает существенное значение на ход и полноту его превращений в доменной печи.

При окислении углерода кокса до монооксида углерода выделяется 117,7 кДж/моль, неполное горение метана до монооксида углерода и водорода сопровождается, хотя и небольшим, положительным тепловым эффектом - 35,6 кДж/моль. Отсюда следует, что пиролиз метана с образованием продуктов уплотнения требует больших затрат тепла – 82,1 кДж/моль. Наличие в зоне циркуляции у воздушной фурмы диоксида углерода может приводить к некоторому сокращению выходов продуктов уплотнения за счет конверсии диоксидом углерода метана. Однако энергетические затраты и при этом остаются достаточно большими. Адсорбированные поверхностью кокса низко реакционные продукты уплотнения снижают уплотнения, снижают интенсивность его горения, а при переходе в шлак повышают его вязкость[3]. Экономия в данном случае получается за счет уменьшения его участия в процессах восстановления.

Таким образом, имеющимся способом введения природного газа в доменную печь присущи следующие недостатки:

• диффузионный принцип сжигания природного газа, что приводит к соизмеримости периода индукции, присущего метану, со временем пребывания метана в зоне, где имеется свободный кислород, из-за чего снижается уровень окислительного пиролиза природного газа;

• предпочтительное развитие на поверхности кокса реакции С+О₂ по сравнению с реакцией СН₄+О₂;

• образование значительных количеств продуктов уплотнения, отлагающихся в порах кокса и снижающих интенсивность его горения.

Лучшее, с энергетической точки зрения, использование природного газа в доменной печи может быть получено при неполном его сжигании в условиях предварительного перемешивания с кислородом до монооксида углерода и водорода, т.е. при организации диффузионно-кинетического принципа сжигания газа. При этом количество восстановительных компонентов в печи возрастает, а эффект охлаждения горна уменьшается до минимума. Для подготовленных метано-кислородных смесей продолжительность реакций окисления составляет около 3*10^-3 с, что позволяет рассчитывать на окончание горения природного газа непосредственно у устья фурмы. По условиям взрывобезопасности возможна концентрация кислорода в газокислородной смеси до 40 % при скоростях истечения 2,5-3 м/с и выше[4].

1.2 Практика использования природного газа и конструкции узлов ввода природного газа в доменную печь.

Выполненные аналитические исследования [5] показали, что величина коэффициента замены кокса природным газом, составляет при расходе ПГ 90-100 м³/т и теоретической температуре горения 2100-2200 °С – около 1,0 кг/м³, а при расходе ПГ 180-200 м³/т и теоретической температуре горения 1900-2000 °С – снижается на 0,3 кг/м³.

Указанные значения коэффициента замены кокса являются предельными и обеспечиваются при ровной работе доменной печи с оптимальным распределением газов по сечению и полном окислении углеводородов в фурменных очагах. В реальных условиях, значения коэффициентов замены ниже предельных, что обусловлено отклонением газораспределения по сечению печи от оптимального и неполным окислением углеводородов в фурменных очагах.

Первостепенным условием эффективного использования ПГ является ритмичная работа доменных печей при минимальном количестве остановок и снижений давления горна. Обеспечение этого условия позволяет организовать стабильную работу газового потока в печи с получением устойчивого значения коэффициента замены кокса природным газом. При этом на печах с меньшим содержанием мелких фракций в шихте и большей прочностью ж. р. сырья и кокса возможна большая загрузка периферийной зоны железорудными материалами, что обеспечивает более высокую степень использования восстановительных газов и больший коэффициент замены кокса природным газом.

Другим важнейшим условием эффективного использования ПГ является полнота превращения углеводородов в фурменных очагах доменной печи. С целью изучения этого вопроса выполнили специальное исследование дна доменных печах комбината “Криворожсталь”. В течение 1980-1981 г.г. изменяя расход ПГ в различные периоды от 80 до 130 м³/т, проводили отработку технологии, наблюдение и анализ. Для анализа обработаны периоды длительностью по 10-30 суток каждый, отличающиеся расходом ПГ в единицу времени. Непременным условием отбора был ровный ход печи при величине простоев не более 2 часов в сутки. По каждой из печей получено от 15 до 20 таких периодов, для каждого из которых рассчитали основные характеристики процессов. Зависимость расхода кокса и основных характеристик плавки от расхода природного газа устанавливали с помощью регрессионного анализа. Кроме расхода природного газа, на расход кокса и степень использования газов влияли также температура и влажность дутья, выход шлака, расход сырого флюса, которые и были введены в уравнение множественной регрессии.

Важным условием получения надежных связей расхода кокса и других характеристик плавки с расходом природного газа является некоррелированность последнего с сопутствующими факторами (температурой дутья, выходом шлака и др.). В тех случаях, когда это условие соблюдается, искомые связи надежны и коэффициенты регрессии отражают “чистое” влияние природного газа. Когда же расход природного газа коррелирован, например, с температурой дутья, разделить влияние этих двух факторов на расход кокса и другие характеристики возможно лишь с помощью технологического анализа результатов. Связи параметров изучались в линейной формуле.

Для используемых условий работы доменных печей №1-7 комбината “Криворожсталь” при средней величине расхода природного газа 100 м³/т чугуна и теоретической температуре горения 2000-2150 °С теоретическое значение замены кокса природным газом составляет 0,92 кг/м³ (для температуры газа 20 °С, при которой ведется технологический учет расхода).

Фактические значения коэффициентов замены кокса получили из уравнений множественной регрессии, в которые в качестве факториальных признаков включены, кроме расхода природного газа, температуры дутья, выхода шлака и расхода сырого флюса (табл. 1.1). Концентрация кислорода в дутье не включена в уравнение регрессии, так как предварительно установлена тесная корреляция этого параметра с расходом природного газа на всех доменных печах. Увеличение расхода природного газа сопровождалась добавкой кислорода 0,5-1,5 м³/м³. Таким образом, коэффициенты замены кокса природным газом получены при совместном синхронном варьировании расходов природного газа и кислорода. На всех доменных печах получены значимые коэффициенты множественной корреляции (коэффициенты являются статическими значимыми, если эмпирическое значение критерия оценки его значимости более теоретического). При этом коэффициенты регрессии для связи кокс - природный газ получились значимыми на печах № 1, 2, 5, 6, 7. Выборки по печам № 3 и 4, не позволяют сделать надежных выводов о связи расхода кокса и природного газа. Наиболее надежные связи получены на печах №1, 5 и 7 составили соответственно 0,25, 0,62 и 0,41 кг/м³. На печи №6 расход природного газа коррелирован со всеми сопутствующими факторами, причем влияние этих факторов на расход кокса взаимно уравновешиваются, незначительно искажая основную связь. Коэффициент замены кокса составляет 0,45 кг/м³.

Таблица 1.1 Показатели связи расходов кокса и природного газа на доменных печах

Показатели	Печи
	1	2	3	4	5	6	7
Коэффициент множественной корреляции	0,76	0,74	0,63	0,80	0,84	0,88	0,79
Критерий оценки значимости коэффициента корреляции: теоретический эмпирический	2,14 6,16	2,14 5,59	2,15 3,41	2,14 7,82	2,34 6,58	2,44 7,91	2,13 7,75
Диапазон изменения расхода природного газа, м3/т	79-125	83-129	95-132	69-114	92-115	94-130	96-119
Средний расход природного газа, м3/т	102	99,4	106,4	96,6	104,7	114,8	106
Коэффициент регрессии кокс – природный газ (коэффициент замены), кг/м3 (- экономия кокса, + перерасход кокса)	-0,25	-1,04	+0,15	-0,083	-0,62	-0,45	-0,41
Критерий значимости коэффициента регрессии: теоретический эмпирический	-2 -5,15	-2 -6,67	-2 +1,05	-2 -0,37	-2 -3,37	-2 -4,89	-2 -5,57
Изменение показателей работы газа при изменении на 1 м3 ПГ:
Степени прямого восстановления, %	-0,30	-0,38	-0,02	-0,30	-0,22		-0,36
использования окиси углерода, %	-0,01	+0,01	-0,03	+0,02	-0,03		+0,07
использования водорода, %	+0,35	+0,16	+0,42	+0,25	+0,05		+0,12
количества фурменного газа, %	+4,22	+1,0	+1,6	+6,37	+5,88		+6,42
колошникового газа, м3	+1,39	-1,40	+3,53	+4,43	+4,10		+4,19
дутья, м3	+1,29	-1,05	-0,51	+3,18	+2,95		+0,52
теоретической температуры горения, °С	-2,81	-1,05	+0,47	-0,36	-2,16		-1,59
температуры колошникового газа, °С	-0,06	-0,11	-0,21	+0,27	+0,76		+0,40
общего расхода углерода (кокса и ПГ), кг	+0,31	+0,18	+0,65	+0,45	0		+0,18

На доменной печи №2 расход природного газа коррелирован с температурой дутья и расходом сырого флюса таким образом, что с увеличением расхода газа на каждый 1 м³/т повышается температура дутья на 4,5 °С и снижается расход сырого флюса на 2 кг/т чугуна. За счет этой корреляции сильно завышается коэффициент замены кокса природным газом, величина которого составила 1,04 кг/м³. Элиминируя влияния на неё температуры дутья и расхода сырого флюса, получим оценку величины "чистого" коэффициента замены кокса природным газом – 0,2 – 0,4 кг/ м³, близкую к аналогичным величинам на остальных печах.

Таким образом, на доменных печах № 1, 2, 5, 6, 7 коэффициенты замены составили соответственно 0,25; 0,304 0,62; 0,45 и 0,41 кг/ м³ (в среднем 0,40кг/м³).

Снижение степени прямого восстановления при добавке природного газа теоретически должно составить 0,17-0,18 %/м³. С учетом повышения концентрации восстановителей от обогащения дутья кислородом эта величина может быть 0,20-0,22 %/м³, то есть выше теоретических. Степень использования водорода существенно увеличилась на всех доменных печах при незначительном изменении степени использования оксида углерода на печах №1-4,5 и повышении последней на печи №7. Эти изменения близки к теоретическим зависимостям. Количество фурменного, колошникового газа и дутья увеличилась на всех доменных печах, кроме печи №2. Величина снижения теоретической температуры горения при добавке каждого 1 м³ природного газа без сопутствующего увеличения расхода кислорода должна составить 3,5-4 °С.

Фактически добавка природного газа сопровождалась некоторым повышением расхода кислорода, так что снижение теоретической температуры было значительно меньшим. Температура колошникового газа могла увеличиться на 0,4-0,5 °С при добавке каждого 1 м³/т природного газа без сопутствующей добавке кислорода. При некотором увеличении расхода кислорода эта величина должна быть близка к нулю, что и наблюдалось на печах №1-4,7.

Из анализа показателей восстановительной и тепловой работы газов следует, что увеличение расхода природного газа в изученном диапазоне приводит к повышению степени восстановления оксидов железа в шахте печи, причем величины показателей не ниже теоретических значений. Это свидетельствует о том, что с повышением расхода природного газа не ухудшалась стабильность хода и газораспределение в печи, которые могли бы быть возможными причинами низких коэффициентов замены кокса.

Уменьшение теплопотребности шихты за счет дополнительной её обработки восстановительными газами способствовало экономии тепла в горне в размерах, соответствующих коэффициентам замены, близким к теоретическим для данных условий (0,92 кг/м³). Однако фактическая экономия тепла и кокса оказалась значительно меньше ожидаемой.

Причину этого явления следует искать в неполноте окисления углеводородов в фурменных очагах, в результате чего часть их попадает в восстановительную область печи, где подвергается пиролизу с образованием водорода и сажистого углерода. Сопоставим результаты двух процессов – окисления и пиролиза.

Окисление металла в фурменном очаге происходит по схеме, результат которой выражается уравнением:

СН₄ + 0,5О₂ = СО + 2Н₂ + 35,5 кДж

Начальное и конечное состояние процесса пиролиза метана выражается уравнением:

СН₄ = С + 2Н₂ – 75 кДж

При окислении в фурменном очаге 1 м³ метана в восстановительную зону попадает 2 м³ водорода и 1 м³ оксида углерода, а положительный тепловой эффект превращения (35,5/22,4 = 1,585 кДж/м³) реализуется в пределах фурменного очага.

В случае попадания 1 м³ метана в восстановительную зону околофурменного пространства образуется 2 м³ водорода и происходит поглащение тепла за пределом окислительной зоны (75/22,4 = 3, 35 кДж/м³).

При этом кислород дутья, не окисливший углерод метана, расходуется на окисление углерода кокса:

С + 0,5О₂ = СО + 110,5 кДж

Это позволяет получить в области восстановления материалов примерно одинаковый эффект и соответственно одинаковое снижение теплопотребности шихты. Однако ход процессов в горне существенно различен. В случае окисления метана, все продукты окисления выделяются в окислительном очаге, снижая его среднюю температуру и неравномерность температур в объеме очага, что способствует стабилизации хода процесса. Уменьшением теплопотребности шихты, приходящей в горн, приводит к экономии кокса, пропорциональной величине снижения теплопотребности.

В случае пиролиза метана, в окислительной зоне выделяется лишь 1/3 продуктов горения с большим выделением тепла по реакции 1.3, что приводит к повышению средней температуры и неравномерности температур в объеме очага горения. Одновременно в околофурменном пространстве поглощается большое количество тепла по реакции 1.2 и выделяется сажистый углерод. При этом перерасход углерода кокса, замещающий углерод метана в окислительной зоне по реакции 1.3, снижает экономию от уменьшения теплопотребности шихты на величину 12/22,4 кг/м³ СН₄, что в пересчете на кокс составляет не менее 0,6 кг/м³.

Таким образом, если коэффициент замены кокса природным газом при окислении углеводородов в очаге горения составляет 0,9 кг/м³, то в случае пиролиза он составит 0,9-0,6 = 0,3 кг/м³. Такой коэффициент замены должен быть получен при полном выносе сажистого углерода из печи и незначительном влиянии его на ход процессов. Это может иметь место при выносе сажи в колошник с периферийным газовым потоком или выносе с газом и продуктами плавки через леточные отверстия.

Наличие условий для пиролиза природного газа в фурменной зоне доменной печи установлено теоретически и доказано экспериментально сотрудниками ДонНИИЧермета. Основным фактором, определяющим эти условия, является характер ввода природного газа в поток дутья. За тысячные доли секунды, в течении которых газовоздушная смесь находится в фурме, воспламенение может произойти в смесях с температурой выше 1000 °С. Это означает, что при температуре дутья 1100-1200 °С в фурме могут воспламенятся смеси, содержащие до 5-6 % природного газа. Такие смеси образуются лишь на узкой границе струи природного газа и дутья. В ядре струи природного газа, которое всегда сохраняется и в котором содержится основная масса газа, температура недостаточна для воспламенения. Поскольку существенное увеличение поверхности контакта струи природного газа и потока дутья затруднительно, а с точки зрения стойкости фурмы и теплопотерь нецелесообразно, основной задачей, которую следует, решать при выборе способа ввода природного газа в поток дутья, является подготовка струи газа к взаимодействию с окислителями за пределами фурмы.

Существующие на предприятиях способы ввода ПГ в фурменный прибор при всем разнообразии конструкций принципиально не отличаются друг от друга и являются периферийными. Они неудовлетворительно решают эту задачу. При выходе их фурмы периферийные, наиболее холодные слои природного газа могут отделятся от потока окислителя раньше, чем прогреются до требуемой температуры. В результате этого часть газа подвергается пиролизу в околофурменном пространстве печи. Поскольку периферийный характер движения природного газа в фурме сохраняется при любых расходах, то очевидно, что, чем больше подается газа, тем толще непрогретый слой его у периферии выходящего из фурмы потока и тем вероятнее отслоение не окисленных углеводородов от потока с последующим их пиролизом, в результате которого в околофурменном пространстве выделяется сажа и поглощается тепло, а в окислительном очаге увеличиваются максимальные температуры. Радикальное решение проблемы предотвращения пиролиза углеводородов следует искать на основе использования осевого способа ввода струи природного газа в поток дутья. Ранее к этому выводу пришли авторы работы, разработавшие и испытавшие способ подачи ПГ по оси фурмы навстречу потоку дутья.

Для реализации способа ввода ПГ сопутно потоку дутья по оси разработаны конструкции фурменного прибора, предназначенные для различных эксплуатационных условий. Конструкциями предусматривается (рис. 1.1):

• ввод ПГ в фурму водоохлаждаемым патрубком (Ф1), патрубком из жаростойкого сплава (Ф2) и с помощью жаростойкой вставки с наконечником (Ф3);

• ввод ПГ в сопло водоохлаждаемым патрубком (С1), подвижным неохлаждаемым патрубком, отводимым из полости сопла к стенке при взятии печи "на тягу" (С2) и патрубком из жаростойкого материала (С3).

Рис. 1.1 Конструкция узла ввода природного газа в фурму (Ф1,2,3) и сопло (С1,2,3) доменной печи

Для улучшения взаимодействия ПГ с окислителем в одной из конструкций (С1) предусматривается подача горячего дутья к ядру струи ПГ. Разработана так же конструкция подвижного колена фурменного прибора со спиральными ребрами и подачей дутьевой добавки по горизонтальной оси вместо образования поперечного вихря дутья (рис. 1.2, а), а также конструкция фурмы с подачей ПГ в фурменный прибор сопутно потоку дутья по его оси провели на комбинате "Криворожсталь". На первом этапе изучили состав газа в фурме при двух способах ввода ПГ – периферийном через тело фурмы и сопутном через сопло фурменного прибора. Исследования показали, что при периферийном вводе ПГ углеводороды движутся у стенки фурмы вблизи места ввода (сверху). Концентрация их в дутьевом потоке в этой области в четыре раза больше, чем в средней для всего потока дутья.

Рис. 1.2 Подвижное колено фурменного прибора (а) и фурма с подачей ПГ "снизу" через клапанный механизм

Задачей второго этапа испытаний было установление принципиальной возможности экономии кокса за счет улучшения способа ввода ПГ в фурменным прибор. Для этого на доменной печи объемом 2000 м³ комбината "Криворожсталь" был установлен комплект фурменных приборов с подводом ПГ через сопла сопутно потоку дутья по его оси. В период работы с таким подводом ПГ показатели плавки улучшились, расход кокса был ниже, чем в лучшем смежных периодов, на 4 кг/т.[6]