Методична розробка на КП 2012
.pdfДля печей з підковоподібним напрямком полум’я приймається одна пара пальників, рисунок 3. 8 (таблиця 3.2) (Л.-1, с.69)
Г |
С |
|
А |
|
LВ.Ч. |
|
В |
|
А |
Рисунок 3.8 Місто розташування пальників при подковоподібному напрямку полум'я.
Таблиця 3. 2 Визначення розмірів пальників для печей з підковоподібним напрямком полум'я
Дільниця (ділянка) печі |
Символ |
Одиниці |
Для печей |
|
|
на. |
вимірю- |
малих |
середніх |
|
схемі |
вання |
|
та великих |
1.Відстань від продольної |
С |
м |
0, 3- 0 , 4 |
0,5-0,6 |
стіни |
|
|
|
|
2.Товщина кладки стін |
Г |
м |
0,375 |
0,375 |
пальників |
|
|
|
|
3.Ширина вльотів |
А |
м |
0, 7- 0,9 |
до 2,0 |
|
|
|
|
|
4.Ширина простінку між |
В |
м |
максимальна |
0,45-0,55 |
вльотами |
|
|
|
|
Приклад. Визначити кількість пальників і ширину вльотів печі з, поперечним напрямом полум’я, якщо довжина варильної частини печі Lв.ч.=18м.
Приймаємо відстань між осями пальників 4,5 м, тоді кількість пальників буде:
п18 4 шт.
4,5
Приймаємо відстань від стіни першого пальника, до торцевої частини печі С1=1,1м, а відстань від стіни останнього пальника до кінця варильної частини С2=1,2м. Для печі з чотирма, пальниками буде три міжпальникової дільниці "в", які приймаємо дорівнюючими 1,3 м.
Для печі з чотирма пальниками буде вісім стін товщиною по 0,375мм. Тоді загальна ширина вльотів пальників складає:
а |
LВ.Ч . |
(С1 |
С2 |
3 В |
8 0,375) |
(3.6) |
|
а |
18,0 |
(1,2 |
1,4 |
3 1,3 |
8 |
0,375) |
8,1 м |
11
Середня ширина кожного вльоту дорівнює:
а |
|
а |
м |
(3.7) |
|
|
п |
||||
|
|
|
|
||
а |
8,1 |
|
2,025 м |
||
|
|
|
|
||
4 |
|
|
|||
|
|
|
|
Приймаємо 1 пару пальників 2,0 м, 2 пару - 2,2м; 3 пару - 2,0; 4 пару –1,8м. Загальна ширина вльотів пальників повинна, складати 50-80% довжини
частини басейну ванної печі, що опалюється. (Л-1, с. 68).
Розміри студочних та. виробних частин басейну приймають в залежності від типу печі (Л-1, с. 111, 115).
-у печах листового скла без розподілу басейну;
F студ. = 60 – 150 % від площі варильної частини печі;
- у печах листового скла з неглибоким розділенням за допомогою човників, мосту:
Fстуд. = 40 – 50 % від площі варильної частини печі;
-у печах з протоком:
F студ. = 15 – 25 % від площі варильної частини печі;
Форма басейну залежить від типу склоформуючих машин, що встановлюються. Глибина студочного басейну приймається на 300мм менше глибини варильної
частини.
3.2 Розрахунок процесу горіння палива
Мета розрахуноку: Розахувати кількість повітря, необхідного для спалювання природного газу заданого хімічного складу. Визначити кількісний і якісний склад димових газів. Розрахувати дісну температуру спалювання палива.
Ця частина курсового проекту містить розрахунок теплоти згорання палива, визначення витрат повітря, кількості продуктів згорання та складання матеріального балансу процесу горіння для обраного складу палива, визначення дійсної температури горіння з рахуванням пірометричного коефіцієнту.
Послідовність розрахунків розглянемо на конкретному прикладі. Природний газ має хімічний склад (сухий), %:
СН4 |
С2Н6 |
С3 Н8 |
С4Н10 |
С5Н12 |
СО2 |
N2 |
|
97,1 |
1,6 |
0,1 |
0,5 |
0,5 |
0,1 |
0,1 |
100 |
Коєфицієнт надлишку повітря α=1,16 Приймаємо вологогість палива WР =1%.
Визначаємо сполуку робочого палива, тобто перераховуємо сполуку сухого газу на вологий робочий газ:
12
|
|
СН 4 |
СН 4 |
100 |
|
WР |
;% |
|
|
|
|
(3.8) |
||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
СН 4 |
97.1 |
100 |
1 |
96.1% |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Інші складові газу залишаються без змін, тоді сполука робочого газу, %: |
||||||||||||||||
|
СН4 |
С2Н6 |
|
С3 Н8 |
С4Н10 |
С5Н12 |
СО2 |
N2 |
Wp |
|
||||||
|
96,1 |
1,6 |
0,1 |
|
|
|
0,5 |
|
0,5 |
0,1 |
0,1 |
1,0 |
100 |
|||
Визначаємо нищу теплоту спалювання палива: |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
QH |
|
qnCnHm |
;кДж/м3 |
|
|
|
(3.9) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
де QH |
-теплота спалювання газа, кДж/м3 |
|
|
|
|
|||||||||||
qП |
теплота спалювання складових газу. кДж/м3 |
|
|
|
||||||||||||
QH |
358 96.1 |
638 1.6 |
913 0.1 |
1187 0.5 |
1461 0.5 |
36826кДж/м3 |
Знаходимо теоретично необхідну кількість сухого повітря:
|
4,762 0,5СО |
|
0,5Н 2 |
1,5Н 2 S |
|
n |
|
m |
Cn H m |
OР |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
L |
|
|
4 |
|
м3/м3 |
(3.10) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
4.762 |
2 |
96.1 |
3.5 1.6 |
5 |
0.1 |
6.5 |
0.5 |
8 |
0.5 |
|
9.78 |
м3/м3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Знаходимо дійсну кількість повітря при (α=1,16) Сухого:
L |
L |
м3/м3 |
(3.11) |
|
0 |
|
|
L |
9.78 1.16 |
11.34 м3/м3 |
Знаходимо теоретично необхідну кількість атмосферного повітря з вологовмістом d=10 г/кг сух. пов.
L / |
1 |
0,0016 |
d |
L ; |
(3.12) |
0 |
|
|
|
0 |
|
L / |
1 |
0,0016 |
10 |
9.78 |
9.94 м3/м3 |
0 |
|
|
|
|
|
13
Знаходимо дійсну кількість атмосферного повітря Атмосферного:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L/ |
|
|
|
|
|
|
L/ |
0 м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.13) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L/ |
|
|
1.16 |
|
9.94 |
|
11.53 м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Визначаємо кількість і сполуку продуктів горіння при |
=1,16 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
V |
|
|
0,01 СО р |
|
СО |
Р |
|
|
|
|
nC Н |
p |
м3/м3 |
|
|
(3.14) |
||||||||||||||||||||
CO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
0,01 (0.1 |
|
96.1 |
|
2 1.6 |
3 0.1 |
4 |
0.5 |
|
5 |
0.1) |
1.0415 м3/м3 |
|||||||||||||||||||||||
|
CO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
2 |
|
Н |
2 |
S Н |
2 |
О 2СН |
р |
3С |
Н |
6 |
Р |
4С |
Н Р |
|
|||||||||||||||
VH |
|
|
0.01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
2 |
|
|
3 |
8 |
3 3 |
||||||
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
0,16d L |
|
|
м /м (3.15) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
5C4 H10 |
|
|
6C5 H12 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VH2 O |
0.01 (2 96.1 |
|
3 1.6 |
|
|
4 0.1 |
|
5 0.5 |
|
6 0.5 |
1 |
|
0.16 10 11,34 2.0385 м3/м3 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
VN |
2 |
|
0,79 |
|
L |
|
|
|
|
|
0,01 |
|
|
N2 P ;м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
(3.16) |
|||||||||||
|
|
|
V |
|
|
0,79 11.34 |
|
0.01 0.1 |
8.9597 ;м3/м3 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
N2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
0,21 ( |
|
|
|
1) |
|
|
L |
|
;м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.17) |
|||||||||
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
0,21 (1.16 |
|
|
1) |
|
9.78 |
|
0.3286 ;м3/м3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
0.01 Н |
S P |
;м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.18) |
|||||||||||||||
|
|
|
SO |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Визначаємо загальну кількість продуктів горіння: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
V |
|
|
V |
|
|
V |
O |
|
V |
|
|
|
|
V |
|
|
;м3/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.19) |
||||||||
|
|
П. Г . |
|
CO |
|
|
H |
|
|
|
N |
2 |
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
V |
|
|
1.0415 |
|
2.0385 |
|
8.9597 |
0.3286 |
|
12.368 м3/м3 |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
П.Г . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Визначаємо відсотковий склад продуктів горіння: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
|
100 |
|
|
V |
|
;% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.20) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
VП . Г . |
|
|
CO2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
СО2 |
|
|
|
100 |
|
|
1.0415 |
|
8.42 % |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
12.368 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14
Н 2О |
|
100 |
VН |
О ;% |
|||
|
|
|
|||||
|
VП . Г . |
2 |
|
||||
|
|
|
|||||
Н 2 О |
100 |
2.0385 16.48 % |
|||||
|
|
|
|
||||
12.368 |
|||||||
|
|
|
100
O2 VП . Г . VO2 ;%
О2 |
100 |
|
0.3286 |
2.66 % |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
12.368 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||
N |
|
|
|
100 |
V ;% |
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
2 |
|
VП . Г . |
CO2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
N2 |
100 |
|
8.9597 |
72.44 % |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
12.368 |
|||||||||
|
|
|
|
Всього: 8,42+16.48+72.44+2.66=100%
Визначаємо дійсну температуру горіння. Прихід тепла.
а) Теплота спалювання палива:
QHP=36826 кДж/м3
б) Фізичне тепло нагрітого повітря:
Qп=L ·Cп·tп; кДж/м3
де tп=9000С
Cп=1,418 кДж/м3 0С
Qп=11.53 ·1,398·900=14507кДж/м3
Разом: Qпр=36826+14507=51333, кДж/м3
(3.21)
(3.22)
(3.23)
(3.24)
Витрата тепла.
Визначаємо приблизно теоретичну температуру горіння палива t1=24000С. Разраховуємо кількість тепла, що втрачається на нагрів продуктів горіння:
|
Q |
V |
С П. Г . |
t ;кДж/м3 |
(3.25) |
|
1 |
П. Г . |
|
1 |
|
де |
Сп.г- теплоємність продуктів згорання при |
t=2400ºC |
15
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
|
|
|
|
|
СП.Г . |
СП rп |
|
|
|
(3.26) |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
С |
|
2,4712 кДж/м 3 0С |
C |
N |
|
1.5065кДж/м 3 0С |
|
|
|
СО |
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
СН |
О |
2,0366 кДж/м 3 0С |
CO |
|
1.5965кДж/м 3 0С . |
||
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
СSO |
2.2777 кДж/м 3 0 С |
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
C |
п.г. |
2.4712 0.0842 |
2.0366 |
0.1648 1.506 0.7244 |
|
|
1.5965 0.0266 1.67кДж/м 3 0С |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
12.37 1.67 2400 49578 кДж/м3 |
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Тому що Qпр>Q1, задаємося приблизно теоретичною температурою горіння палива t2=25000C
Визначаємо теплоємність Сп.г. при t2= 25000C аналогічно попередньому,
|
|
С |
|
2,4812 кДж/м30С |
C |
N |
|
1.5115кДж/м 3 0С |
|
|
СО |
|
|
2 |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
СН |
О |
2,0529 кДж/м 3 0С |
CO |
|
1.6028кДж/м 3 0С |
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
СSO |
2.2777 кДж/м 3 0 С ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
C |
п.г. |
2.481 0.0842 2.053 0.1648 1.511 0.7244 |
1.603 0.0266 1.68кДж/м 3 0С |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
12.37 1.68 2500 51954 кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Тепер Qпр<Q2, отже, теоретична температура лежить у межах 2400-2500ºC. Вона визначається інтерполяцією аналітичним шляхом.
Тому що, збільшення температури продуктів горіння в невеликих межах можна вважати пропорційним збільшенню витрати тепла на їх нагрівання, то можна скласти пропорцію:
(tт-t1) : (t2 - t1) = (Qпр-Q1 ) : (Q 2 -Q1), |
(3.27) |
Звідки шукана температура: |
|
tт=t1+ (Qпр - Q1) · (t 2 - t1)/(Q2 - Q1) |
(3.28) |
tт=2400+( 51333-49578)·( 2500 - 2400):(51954-49578)=24730С |
|
Дійсна температура горіння при пірометричному коефіцієнті |
=0.6-0,7 |
буде становити: |
|
t=tт· , |
(3.29) |
t=2473·0,65=16070С.
16
Розрахунок горіння паливо можна виконувати з використання м
електронної таблиці EXСEL. |
|
|
|
|
|||
|
Початкові данні для розрахунку. |
Хімічний склад палива:,% |
|||||
|
|
|
Хімічний склад палива:,% |
|
|
||
СН4 |
С2Н6 |
С3Н8 |
С4Н10 |
Н2S С5Н12 |
СО2 |
N2 |
|
96 |
1,3 |
1,1 |
0,1 |
0 |
0 |
0,3 |
1,2 |
W= |
1 |
сума= |
101 |
|
|
|
|
Коефіцієнт надлишку повітря: |
α= |
1,2 |
|
|
|||
Вологовміст атмосферного повітря: d,г/кг сух. |
|
|
|||||
|
|
пов. |
|
|
|
d=10 |
|
Температури: ºС |
2400 |
2500 |
|
|
|
||
|
|
|
|
Розрахунок |
|
|
|
|
|
Визначаємо склад робочого палива, % |
|
||||
СН4 |
С2Н6 |
С3Н8 |
С4Н10 |
Н2S С5Н12 |
СО2 |
N2 |
|
95,04 |
1,29 |
1,09 |
0,10 |
0,00 |
0,00 |
0,30 |
1,19 |
Сума |
99 |
|
W= |
1 |
|
|
|
Теплота спалювання палива, Qн; кДж/м³ |
|
|
35975,04 |
||||
Теоретично необхідна кількість сухого повітря; м³/м³ |
|
9,56 |
|||||
Теоретично необхідна кількість атмосферного |
|
|
|||||
повітря з вологовмістом d=10г/кг сух.пов; м³/м³ |
|
9,71 |
|||||
Дійсну кількість повітря; м³/м³ |
|
|
|
11,47 |
|||
Дійсну кількість повітря з вологовмістом; м³/м³ |
|
11,65 |
|||||
|
|
Кількість і склад продуктів горіння; м³ |
|
||||
СО2 |
Н2О |
N2 |
О2 |
SO2 |
Σ |
|
|
1,02 |
2,18 |
9,07 |
0,40 |
0,00 |
12,67 |
|
|
|
|
Відсотковий склад продуктів горіння |
|
||||
СО2 |
Н2О |
N2 |
О2 |
SO2 |
Σ |
|
|
8,02 |
17,22 |
71,60 |
3,17 |
0,00 |
100 |
|
|
|
|
Дійсна температуру горіння газу: |
|
Приход теплоти: Температура підігріву повітря; ºC
Теплоємність повітря; кДж/кг К Прихід теплоти з нагрітим повітрям; кВт
Прихід теплоти від спалювання палива; кВт Приход теплоти; кВт Витрата теплоти при 2400ºС; кВт
Витрата теплоти при 2500ºС; кВт Теплоємність газу при 2400ºС; кДж/м³ Теплоємність газу при 2500ºС; кДж/м³
17
Температура горіння палива,ºС |
2602,44 |
Пірометричний коефіцієнт |
0,65 |
Дійсна температура горіння палива,ºС |
1691,59 |
3 3 Тепловий розрахунок печі. Визначення витрат палива
Мета розрахунку: скласти тепловий баланс скловарної печі і визначити секундну витрату газу на скловаріння. Розрахувати техніко –економічні показники роботи скловарної печі.
Витрати палива (м3/с) визначаються із рівняння теплового балансу, що складається для варильної частини печі.
Тепловий баланс печі виражається рівнянням, що зв’язує кількість теплоти, яка виділилась під час роботи печі, з кількістю теплоти, що була витрачена на технологічні процеси (корисно використана) та втрачена у навколишнє середовище.
Застосування методу теплового балансу дозволяє визначити не тільки витрати палива, але й окремі витрати теплоти та ККД ванної печі
Прибуткові статті:
1.Тепловий потік, що утвориться при спалюванні палива:
р |
;кВт |
(3.30) |
Ф1 н |
(див. розрахунок горіння палива)
де χ - секундні витрати палива, м3 /с; ця величина, визначається на підставі рішення рівняння теплового балансу. Тому в цій статті та інших статтях, де
фігурує χ, числа одержуються з χ.
2.Потік фізичної теплоти, що надійшла з повітрям:
Ф |
L/ C t |
п |
;кВт |
(3.31) |
2 |
п |
|
|
Потоками фізичної теплоти палива шихти ы скляних уламків можна зневажати через їхню незначність; тоді загальний тепловий потік буде дорівнювати:
ФПРИХ. Ф1 Ф2 ;кВт |
(3.32) |
Статті витрат:
1.Витрата тепла на скловаріння:
Ф1 п q ;кВт |
(3.33) |
де q-знімання скломаси за добу, кг/с
q=Р/24*3600 кг/с
де Р - продуктивність печі в кг/доб;
18
п - витрати тепла на варіння 1кг скломаси. (Л. – 4, с. 149)
п |
а 2680 в 3180 |
кДж/кг; |
(3.34) |
|
100 |
||||
|
|
|
де а, в - вміст соди та сульфату натрия в шихті, %
а+в=100%
2. Потік тепла, що витрачається з димовими газами, що відходять з печі:
Ф2 VП.Г . СП.Г tП.Г . ; Квт |
(3.35) |
де Vп.г- обєм продуктів горіння ( з розрахунку горіння палива); Спг.- середня теплоємність продуктів горіння;
|
П |
|
СП . Г . |
СП rп ; |
(3.36) |
|
1 |
|
де tп.г.- температура продуктів, що виходять з робочої камери (приймається дорівнянною до температури варки 1500 -15700С).
3. Тепловий потік, що втрачається за рахунок випромінювання з варильної до остуджувальної частини.
|
|
4 |
|
|
4 |
|
||
Ф3 0,001 С0 |
F |
|
T1 |
|
|
T2 |
;кВт |
(3.37) |
100 |
|
100 |
||||||
|
|
|
|
|
де C0 – коефіцієнт випромінювання, що дорівнюється 5,74 Вт/м2·К4;
- коефіцієнт діафрагмування – знаходиться по довідковим графікам в залежності від форми, розмірів, отворів та товщини стінки, орієнтовно можливо прийняти 0,5-0,6.
Т1, Т2- абсолютні температури відповідно випромінюючого середовища та середовища, що сприймає випромінювання. Їх можна прийняти: Т1=(1500-1550)+273К, в залежності від температури варки скла (Л-1, с.172),
Т2=(1200-1250)+273К,
F – площа випромінювання.
а.) Для печей з загальним басейном – це переріз полум’яного простору між верхнім рівнем скломаси та площинним екраном в студній частині печі. Прийнявши цей переріз за прямокутник, знаючи висоту розташування екрану над скломасою (0,15-0,25м) та ширину полум’яного простору в районі студки (рисунок 3.9.) можна розрахувати площу по формулі:
F BС.Ч . Н , м2
19
В |
|
С- С |
В- В |
|
d |
||
А |
|
|
А |
|
H |
|
H |
В |
А- А |
B |
|
|
|
||
|
|
|
|
С |
|
|
С |
Рисунок 3.9 План печі та перерізів полум’яного остудної частини в печах з загальним басейном.
б.) В печах з протоком - ця площа, що вимірюється площею просвітів ґратчастого екрану, встановленого на протоку ( рисунку 3.10). Вона може складати 20-30% від площі екрану, яку визначають по формулі:
F |
F |
F ,м2 |
(3.38) |
Е |
1 |
2 |
|
F1 |
1 |
h |
|
B |
2 |
п.п. |
h |
F2 |
|
Рисунок 3. 10 Розрахунок розмірів екрану в печах з протоком.
F1 площадь подсводового пространства,
F |
|
2 |
В |
|
h ; м2 |
|
(3.39) |
|
|
|
|
|
|||||
1 |
3 |
|
П .П . 1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
h |
1/8 |
В |
|
; м2 |
|
(3.40) |
||
1 |
|
|
|
П.П |
|
|
|
|
F |
|
h |
В |
|
; м2 |
|
(3.41) |
|
2 |
|
2 П ,П , |
|
|
|
|||
F |
(0.2 |
0,3)F |
; м2 |
(3.42) |
||||
вип |
|
|
|
|
|
экрана |
|
4.Тепловий потік, що втрачається випромінюванням у вльоти пальників:
20