4.4 Вибір електромагнітного пускача км1

Електромагнітні пускачі призначені для дистанційного пуску, зупинки та реверсу трифазних асинхронних двигунів, а також вони можуть використовуватись

для автоматичного керування електродвигунами та іншим електрообладнанням.

Вибір електромагнітного пускача виконують за наступними умовами[19, с.39]:

а) за типом або серією;

б) за номінальною напругою за умовою:

(4.9)

де U _н.мп. – номінальна напруга магнітного пускача, В;

U _м. – номінальна напруга електромережі, В;

в) за номінальним струмом за умовою:

(4.10)

де І _н.мп. – номінальний струм магнітного пускача, А;

І _н. – номінальний струм навантаження, А;

г) за номінальною напругою котушки електромагнітного пускача за умовою:

(4.11)

де U _к.мп. – номінальна напруга котушки магнітного пускача, В;

U _к.к – напруга кола керування, В;

д) за ступенем захисту;

є) за кліматичним виконанням і категорією розміщення.

Вихідні дані для вибору:

U _н.мп. =380В; І _н.дв.=10,7А; U _к.к. =220В.

Згідно приведених умов обираємо електромагнітний пускач ПМЛ2200О4.

ПМЛ2200О4 має наступні технічні характеристики: U _н.мп. =660В; І _н.мп. =25А;

U _к.мп. =220В [21, с.97].

Електромагнітний пускач вибраний вірно, так як умови (4.9;4.10 і 4.11) дотримано.

660В>380В; 25А>10,7А; 220В=220В.

Електромагнітний пускач ПМЛ2200О4

ПМЛ – серія;

2 – величина пускача за номінальним струмом головного кола – 25А;

2 – виконання за призначенням і наявністю теплового реле – нереверсивний, з тепловим реле ;

0 – виконання за ступенем захисту від впливу навколишнього середовища та наявністю кнопок управління – ІР00;

0 – виконання за кількістю контактів допоміжного кола;

О – кліматичне виконання;

4 – категорія розміщення.

4.5 Вибір теплового реле кк1

Теплове реле призначене для захисту трьохфазних асинхронних електродвигунів з короткозамкненим ротором від струмів перевантаження неприпустимої тривалості.

Вибір теплового реле виконують за такими умовами[19, с.39]:

а) за типом або серією;

б) за номінальною напругою за умовою:

(4.12)

де U _н.тр. – номінальна напруга теплового реле, В;

U _м. – номінальна напруга електромережі, В;

в) за номінальним струмом за умовою:

(4.13)

де І _н.тр. – номінальний струм неспрацьовування теплового реле, А;

д) за кліматичним виконанням і категорією розміщення.

Вихідні дані для вибору:

U _м. =380В; І _н.дв. =10,7А

Згідно розглянутих вище умов (4.12;4.13;4.14) вибираємо теплове реле РТЛ – 101604 з наступними технічними характеристиками: U _н.тр. =660В; І _н.тр. =25А; І_нн.тр.=9,5 – 14А з послідуючою настройкою на номінальний струм електродвигуна І_нн.тр.=10,7А

Теплове реле РТЛ – 101604

РТЛ – серія;

1 – номінальний струм теплового реле – 25А;

016 – виконання за струмом неспрацьовування – 9,5 – 14А;

0 – кліматичне виконання;

4 – категорія розміщення.

4.6 Розрахунок надійності схеми автоматичного управління

крапельним зрошенням

При проектуванні схеми автоматичного управління необхідно розробити такі схеми, які володіли б заданими технічними характеристиками і забезпечували відповідну ступінь надійності в процесі їх експлуатації.

Розрахунок надійності схеми при проектуванні носить оціночний характер із – за невисокої точності початкових даних.

Розрахунок параметрів надійності виконують за методикою приведеною в довідниковій літературі [20, с.189].

Визначаємо інтенсивність відмов схеми автоматичного управління λ_Σ, 1/год, за формулою

(4.14)

де – сума інтенсивностей відмов усіх елементів, що входять до схеми управління (окрім електродвигуна), 1/год.

Для зручності значення інтенсивності відмов схеми автоматичного управління виконуємо табличним методом.

Значення інтенсивності відмов елементів схеми автоматичного управління приведено у таблиці4.1.

Таблиця 4.1 – Визначення значення інтенсивності відмов схеми автоматичного управління

Назва елементів	Кількість однотипних елементів	Інтенсивність відмов елемента, 10-6,1/год	Результуюча інтенсивність відмов, 10-6,1/год
Кнопка управління (SB1)	1	0,05	0,05
Тумблер (SA1…SA30)	30	0,1	3
Плавкий запобіжник (FU1)	1	0,5	0,5
Сигнальна лампа (HL1…HL75)	75	1,0	75
Напівпровідниковий діод (VD1…VD55)	55	0,2	11
Резистор (R1…R75)	75	0,05	3,75
Клапан дистанційного управління (YA1…YA24)	24	0,5	12
Трансформатор напруги (TV1)	1	2,5	2,5
Проміжне реле(KL1…KL5)	5	0,3	1,5
Реле часу(КТ1, КТ2)	2	0,5	1
Кроковий шукач(КШ1, КШ2)	2	0,5	1

λ_Σ=111,3∙10^-6 1/год

Виходячи з даних таблиці 4.1 визначимо час напрацьовування на відмову Т_напр., год., за формулою:

, (4.15)

де λ_Σ – інтенсивність відмов схеми автоматичного управління, 1/год.

Час напрацьовування на відмову

Виконаємо розрахунок:

Визначаємо вірогідність безвідмовної роботи схеми автоматичного управління P(t), при паралельному з’єднанні елементів за формулою:

, (4.16)

де k=10 – поправочний коефіцієнт, який враховує вплив зовнішнього середовища;

t_х=1000 – час роботи, для якого визначаються параметри надійності, год.

Виконаємо розрахунок:

Визначаємо ймовірність відмови схеми автоматичного управління q(t), за формулою:

(4.17)

Виконаємо розрахунок:

Схема при експлуатації буде працювати надійно , так як показник вірогідності безвідмовної роботи знаходиться у встановлених межах 0,75…0,99 згідно довідникової літератури [20, с.190]

Висновок: в даному розділі було виконано вибір електродвигуна для приводу насосу марки АИР100L2УЗ потужністю Р_н=5,5кВт; з номінальним струмом І_н=10,7А; частотою обертів n_н=2850об/хв; та ККД η_н=88%, обрано пускозахисну апаратуру. Було виконано розрахунок надійності схеми в результаті якого встановлено, що схема буде працювати стабільно, так як показник вірогідності безвідмовної роботи знаходиться у встановлених межах.

37