- •Глава 5
- •§ 1. Источники потерь
- •Температурный режим резервуаров
- •2. Основы теории потерьтнефтепродуктов от испарения в резервуарах
- •Потери от «малых дыханий»
- •Потери от «больших дыханий»
- •Потери от насыщения газового пространства «атмосферных» резервуаров
- •Фактические потери нефтепродуктов от испарения в резервуарах
- •Методика подсчета потерь нефтепродуктов от «малых» и «больших» дыханий
- •§ 3. Методы сокращения потерь нефтепродуктов
- •Улавливание нефтепродуктов из промышленных стоков
- •Расчет нефтеловушки
- •Флотационная очистка стоков
- •Размеры флотаторов
- •§ 4. Замер и учет нефтепродуктов
- •Калибровка резервуаров
- •Приборы количественного учета нефтепродуктов
Температурный режим резервуаров
Задача об изменениях температуры газового пространства резервуара под воздействием колебаний температуры внешнего воздуха, периодической солнечной радиации в строгой ее трактовке относится к области теории нестационарного теплообмена и решение ее связано с некоторыми трудностями. Отсутствие определенной закономерности изменений температуры внешнего воздуха и интенсивности солнечной радиации не позволяют выразить их характер точными уравнениями. Большие трудности возникают при исследовании нестационарного теплообмена внутри резервуара.
Приближенное решение задачи о колебании температуры в газовом пространстве резервуара было выполнено И. А. Чарным. Полученная расчетная формула оказалась весьма громоздкой и неудобной для практических расчетов. Поэтому она была преобразована в виде алгебраической суммы некоторых функций. Одна группа этих функций оказалась зависящей только от отношения площади боковой поверхности Fст к площади крыши резервуара (рис. 5.3, а) Fкр , а другая — от долготы дня и широты местности (рис. 5.3, б). Чтобы исключить влияние долготы дня, последняя группа функций была вычислена дли наиболее длинного дня — дня летнего солнцестояния (22 июня)
Рис. 5.3. Графики функции f в уравнении (5.5)
Таким образом, были получены простые формулы для определения суточного колебания температуры газового пространства резервуара:
(5.5)
где f1 ÷ f8 — функции, определяемые по графикам, приведенным на рис. 5.3. Зная амплитуду колебания температуры в газовом пространстве резервуара ∆tг, можно вычислить максимальную, минимальную и среднюю температуры. Как показывают наблюдения, амплитуда колебания температуры газа в резервуаре в летний период больше амплитуды колебаний воздуха ∆tв. Однако минимальная температура газа t в резервуаре не может быть ниже минимальной температуры воздуха (t). Поэтому приближенно можно принять:
(5.6)
(5.7)
(5.8)
(5.9)
(5.10)
Температура верхних слоев нефтепродукта t может быть принята приблизительно равной средней температуре воздуха t. Поскольку испарение днем вызывает охлаждение поверхности нефтепродукта, а частичная конденсация паров ночью приводит к нагреванию поверхности нефтепродукта, то оба процесса стремятся к сохранению tв.сл ≈ const.
Из экспериментальных данных амплитуда колебания температуры верхних слоев нефтепродукта, в среднем составляет Δtв.сл ≈ (0,2÷0,4)Δtг. Вышеприведенные рекомендации по определению температурного режима резервуаров применимы для ориентировочных расчетов по определению количества испаряющегося нефтепродукта в вертикальных стальных резервуарах.
2. Основы теории потерьтнефтепродуктов от испарения в резервуарах
Рассматриваемые основы теории потерь базируются на исследованиях П. В. Валявского и В. И. Черникина, которые с целью получения простых расчетных уравнений для подсчета потерь ввели следующие упрощающие положения:
концентрация паров испаряющегося в резервуаре нефтепродукта во всех точках газового пространства одинакова;
насыщение газового пространства резервуара парами испаряющегося нефтепродукта происходит мгновенно;
паровоздушная смесь в резервуаре строго подчиняется уравнению состояния газов и закону Дальтона;
предполагается, что резервуары (особенно крыши) абсолютно герметичны.
Положим, что в начальный момент времени в газовом пространстве резервуара (с легкоиспаряющимся нефтепродуктом) установились следующие параметры: объем V1 абсолютная температура Т1, давление р1 и концентрация паров С1. По истечении некоторого времени в результате одностороннего процесса все эти параметры изменились и соответственно стали равны V2, T2 , р2 и С2. Определим вес воздуха G1 находящегося в газовоздушной смеси, заполнившей все газовое пространство резервуара до начала процесса.
На основании уравнения состояния газов
где R — газовая постоянная воздуха;
Заменяя R универсальной газовой постоянной , получаем
где Мв — молекулярный вес воздуха.
Тогда
В конце процесса вес воздуха (в газовом пространстве резервуара G2) можно определить аналогично предыдущему уравнению:
Вес воздуха, ушедшего из резервуара вместе с паровоздушной смесью за время процесса через дыхательный клапан,
Вместе с воздухом в паровоздушной смеси из резервуара уйдет некоторое количество паров нефтепродукта.
Весовое количество нефтепродукта, ушедшего с паровоздушной смесью, определится из соотношения
где Vв, Vб — объемы воздуха и паров нефтепродукта в ушедшей из резервуара паровоздушной смеси; ρв и ρб — плотности воздуха и паров нефтепродукта в паровоздушной смеси.
Объемы газов в смеси по закону Дальтона пропорциональны их объемным концентрациям
где С = — средняя объемная концентрация Паров нефтепродукта в смеси.
Известно, что
Следовательно,
Подставляя найденные значения отношения объемов и молекулярных весов, получаем
Откуда
или
(5.11)
Уравнение (5.6) позволяет определить вес теряемых паров нефтепродукта в результате их испарения в резервуаре.
Уравнение потерь (5.11) удобнее всего выразить через допускаемые значения избыточного давления р1 и вакуума р2, а также через давление насыщенных паров, соответствующие температурам Т1 и Т2. Подставляя значения C1=,C2=иC=в (5.11), получаем
(5.12)
где p — давление насыщенных паров при температуре Т1; р — давление насыщенных паров при температуре Т2; ру — среднеарифметическое значение давления насыщенных паров, т. е. ру=
Для удобства расчетов давление в газовом пространстве целесообразно выразить через допускаемое давление в дыхательном клапане: р1 = ра - рк.в; p2 = pа + рк.д; p =. гдеpк.в — вакуум; рк.д — избыточное давление.
Тогда уравнение (5.12) может быть преобразовано в виде
(5.13)
где рa — абсолютное атмосферное давление.
При практических расчетах давление насыщенных паров нефтепродуктов при различных температурах может быть найдено из графиков py = f(t), представленных на рис. 5.1.
Молекулярный вес бензиновых паров определяется эмпирической зависимостью
(5.14)
где Мб — молекулярный вес бензиновых паров в кг/моль; tн.к — температура начала кипения бензина в °С.
Исследование уравнения (5.12) позволяет получить расчетные формулы в зависимости от характера «дыхания» резервуара и выявить условия, при которых потери от испарения могут быть ликвидированы частично или полностью.