Балочная клетка_КП1
.pdf
b |
= |
|
hef |
+ 40 = |
1260 |
+ 40 |
= 82мм; |
||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
h |
|
30 |
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Принимаем ребра шириной bh |
= 90мм. |
||||||||||||||
Находим толщину ребра |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ry |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
³ |
2×b |
× |
|
= 2×90× |
|
260 |
|
|
= 6,4мм; |
||||
|
|
E |
|
206×103 |
|
|
|||||||||
|
s |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В соответствии с т. 7.14[1] толщину ребра принимаем ts = 8мм .
Назначаем сечение ребра 90 x 8 мм.
Поперечные ребра жесткости привариваем сплошным швом полуавтоматической сваркой по ГОСТ 14771-46* в углекислом газе (ГОСТ 8050-85) электродом СВ-08ГА (ГОСТ 2246-71*) Æ1,4-2мм. В соответствии с т. 4.15[1] принимаем катет сварного шва kf = 5мм.
2.3.4 Расчет соединения пояса со стенкой балки
Соединения поясов составной балки со стенкой осуществляем двусторонними поясными швами.
Для сварки пояса со стенкой принимаем полуавтоматическую сварку (ГОСТ 14771-76*) в углекислом газе (ГОСТ 8050-85) проволокой СВ-08ГА (ГОСТ 2246-71*) Æ1,4-2мм.
Угловой шов крепления поясов к стенке рассчитываем по металлу границы сплавления,
так как β f × Rwf ×γ wf = 0,9 × 200 ×1 = 180(МПа) > βz × Rwz ×γ wz = 1,05 ×171×1 = 179,55(МПа) ,
где: β f и βz |
– коэффициенты |
глубины |
проплавления. |
В соответствии с т. 4.2 [1] при |
|
полуавтоматической сварке в |
среде углекислого |
газа |
проволокой СВ-08ГА Æ1,4-2мм |
||
(положение шва – в лодочку) β f |
= 0,9 и βz |
=1,05; |
|
|
|
Rwf - расчетное сопротивление по металлу шва, Rwf |
= 200МПа (т. 4.4 [1]); |
||||
Rwz - |
расчетное сопротивление |
шва |
по |
металлу границы сплавления, |
|
Rwz = 0,45× Run = 0,45×380 =171МПа .
γ wz = γ wf = 1 – коэффициенты условий работы сварного шва; Статический момент измененного сечения
S |
= b |
|
|
×t |
|
æ h |
+ |
|
tf |
ö |
= 22 |
×2,0× |
æ126 |
+ |
2,0 |
ö |
= 2816см3 |
||||||||||
|
|
f ç |
|
w |
|
|
÷ |
ç |
|
÷ |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
1 f |
|
1 f |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
è 2 |
|
ø |
|
||||||
Сила сдвига Т, приходящаяся на 1 см балки, определяется через касательные |
|||||||||||||||||||||||||||
напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
T = |
|
Q × S f |
|
= |
902,72× 2816 |
|
= 4,71кН; |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
593825,2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная поперечная сила |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
æ L |
|
|
ö |
|
|
|
|
|
æ |
16 |
|
|
ö |
|
|
|
||||||||
Q = q × |
ç |
|
|
|
|
- x1 ÷ |
= |
123,12 ×ç |
|
|
|
|
- 0,668 |
÷ |
= 902,72кН; |
||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
F |
è 2 |
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
|
|
|
||||||||
V = |
|
= |
161,976 |
|
= 9кН / см; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Катет сварного шва определяем на равнодействующую сдвига и местного напряжения на участке с изменением сечения пояса
33
kf = |
|
|
|
T 2 +V 2 |
|
|
|
= |
|
(4,71)2 + 92 |
|
= 0,26(см) |
|
2×β |
z |
×l |
w |
× R ×γ |
wz |
×γ |
|
2×1,05×1×171×10−1 ×1×1,1 |
|||||
|
|
|
wz |
|
c |
|
|
|
|
||||
где lw = 1 см – расчетная длина сварного шва;
gc = 1,1 – коэффициент условий работы (т. 2.1 [1]).
В соответствии с требованиями т. 4.5 [1] принимаем kf = 6 мм.
2.3.5 Расчет опорного ребра главной балки:
Ребро нагружено опорной реакцией Q = 993,68 кН. Расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности:
Rp = |
Run |
= |
|
380 |
= 370,73МПа , |
|
1,025 |
||||
|
γm |
|
|||
где Run - нормативное временное сопротивление стали С285 (т. 2.3 [1]);
γm - коэффициент надежности по материалу, в соответствии с т. 1.6 [2] для сталей по ГОСТ 27772-88 γ m = 1,025 .
Определяем требуемую площадь опорного ребра
Ap = |
Q |
= |
993,68×10 |
|
= 24,37см2 ; |
|
Rp ×γ c |
370,73×1,1 |
|||||
|
|
|
||||
Ширину опорного ребра принимаем равной ширине полки в измененном сечении балки bp=bf1=22 см. Тогда требуемая толщина опорного ребра
tp = Ap = 24,37 =1,11см. bp 22
В соответствии с т. 7.14 [1] принимает толщину опорного ребра t p = 12мм .
Площадь опорного ребра сечением – 220х12 составляет Ap=22 х 1,2 = 26,4см2. Ширина= 0,65участка =стенки0,65,∙включенного1,4 ∙ =в работу25,61 сопорнойм стойки
;
Acr = Ap + bw ×tw = 26, 4 +1, 4× 25,61 = 62,26см2 ;
Icr = tp ×bp3 = 1,2 ×(22)3 = 1064,8см4 ; 12 12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i = |
Icr |
= |
1064,8 = 4,14см. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
||||||
xcr |
Acr |
62,26 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
Гибкость опорного ребра λx = |
hw |
= |
126 |
= 30, 43. |
|||||
ix |
4,14 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
По т. |
3.10 [1] в зависимости от гибкости опорного ребра λ = 30,43 и расчетного |
||||||||
сопротивления стали Ry = 260 МПа принимаем коэффициент продольного изгиба φ = 0,926. Проверяем опорную стойку на устойчивость
σ = |
|
Q |
= |
993,68×10 |
=172,36МПа £ Ry ×γc |
= 260 ×1,1 = 286МПа; |
|||||
ϕ × Acr |
|
|
|||||||||
|
|
0,926 ×62,26 |
|
|
|
|
|||||
Определим катет двустороннего сварного шва, прикрепляющего опорное ребро к |
|||||||||||
стенке балки, |
из |
условия |
его |
прочности |
и максимально допустимой длины |
||||||
|
= 85 |
|
. Расчет ведем по металлу границы сплавления |
||||||||
|
|||||||||||
|
≥ |
|
∙ |
∙, ∙∙ ∙ |
= |
∙ , ,∙ ∙∙ , |
, ∙ ∙ ∙ ∙ , |
= 0,628. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34 |
|
|
где nw – количество швов, прикрепляющих опорное ребро к |
стенке, nw = 2. |
|||
Проверяем длину |
расчетной части шва |
= 85 |
|
= 85 ∙ 0,9 ∙ 0,7 = 53,55 см < |
Принимаем шов kf |
= 7 мм, что больше kf,min (т. 4.5 [1]). |
|
||
= 126 см. |
|
|
|
|
Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами. Торец ребра, опирающийся на опорный столик, должен быть пристроган.
Вид А
A
Рис. 21 Двусторонние ребра жесткости.
Вид А
A 
эп.σ
85β*k f f
Рис. 22 Расчет опорной части главной балки.
35
2.3.6 Расчет укрупнительного стыка балки
Стык делаем в середине пролета балки, где М = 3974,72кН∙м и Q = 0.
Стык осуществляем высокопрочными болтами d = 24 мм из стали 40X «Селект» по ГОСТ 4543-71*. В соответствии с т. 5.7[1] наименьшее временное сопротивление Rbun =1100МПа . По т. 5.9 [1] принимаем способ обработки соединяемых поверхностей
дробеметный или дробеструйный двух поверхностей без консервации, способ регулирования натяжения высокопрочных болтов – по углу закручивания.
Несущая способность болта при двух поверхностях трения (k = 2):
R |
= 0,7R |
= 0,7×110 = 77,0 |
кН |
; |
|||||
см2 |
|||||||||
bn |
|
bun |
|
|
|
|
|
||
Q |
= R |
× А |
× |
æ |
γb × μ ö |
×κ = 77,0×3,52×1,0×0,58 ×2 = 308,24кН , |
|||
bh |
bh |
bn |
|
ç |
÷ |
|
|
1,02 |
|
|
|
|
|
è |
γh ø |
|
|
||
где Abn – площадь болта нетто, Abn = 3,52см2 (т. 5.5 [1]);
μ – коэффициент трения, μ = 0,58 (т. 5.9[1]);
γh – коэффициент надежности, γh = 1,02(т. 5.9[1]);
γb – коэффициент условий работы болтового соединения, при количестве болтов n > 10
γb = 1,0 (т. 5.3[1]).
Стык поясов.
Каждый пояс балки перекрываем 3-мя накладками: 420x10 и 2x180x10 мм общей площадью сечения
AН = 1, 2 ×(42 + 2 ×18) = 93,6см2 > Af = bf ×t f = 42 × 2,0 = 84см2.
Усилие в поясе:
M f |
= |
|
M × I f |
|
= |
3974,72 × 628877 |
= 2712,36кН × м; |
|||
|
|
I |
|
921561, 2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
N f |
= |
M f |
|
= |
2712,36 |
= 2152,67кН / |
||||
|
hw |
|
1,26 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Количество болтов для прикрепления накладок
n = |
N f |
= |
2152,67 |
= 6,98. |
|
Q |
308, 24 |
||||
|
|
|
|||
|
bn |
|
|
|
Принимаем количество болтов n = 8.
Стык стенки.
Стенку перекрываем двумя вертикальными накладками сечением 370x8 длиной 1100 мм. Момент, действующий на стенку
M w = |
M × Iw |
= |
394,72 × 233377, 2 |
= 1006,56кН × м. |
|
921561, 2 |
|||
|
I |
|
||
Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов amax =1100 - 2×60 = 980мм.
Коэффициент стыка a при двух вертикальных рядах m = 2
α = |
M w |
|
= |
1006,56×100 |
= 1,67. |
|
m ×a |
max |
×Q |
2×98×308, 24 |
|||
|
|
bn |
|
|
||
По т. 2.12 [1] принимаем количество рядов болтов по вертикали κ = 8 с 7α∙=14,710 =>9801,68мм. Окончательно. принимаем 8 рядов болтов по высоте балки с шагом 140мм,
Проверяем стык стенки по формуле:
Nmax = M w × |
amax |
|
=1006,56× |
0,98 |
= 298,92 < Qbh |
= 308,24кН , |
m × åai |
2 |
2 ×1,65 |
||||
|
|
|
|
|
36 |
|
где åai2 = (0,14)2 + (0,42)2 + (0,7)2 + (0,98)2 =1,65м2.
Проверяем ослабление нижнего растянутого пояса отверстиями под болты d0 = 27мм. Пояс ослаблен двумя отверстиями на краю стыка
Af НТ = t f ×(bf - 2 × d0 ) = 2,0 ×(42 - 2 × 2,7) = 73, 2см2 > 0,85× Af = 0,85 ×84 = 71, 4см2 **
Ослабление пояса можно не учитывать. Проверяем ослабление накладок в середине стыка двумя отверстиями:
AНАКЛ = 42 ×1, 2 + 2 ×18×1,2 = 93, 6см2 ;
A |
НАКЛ = A |
- 2 × 2×t |
НАКЛ |
× d |
0 |
= 93,6 - 2 × 2×1, 2× 2, 7 = 80,64см2 |
> 0,85× A |
f |
= 71,4см2. |
НТ |
НАКЛ |
|
|
|
|
|
Ослабление накладок можно не учитывать.
Рис. 23 Укрупнительный стык главной балки
** - при невыполнении данной проверки необходимо проверить по следующему условию:
σ = NНГf ×(1- ni ) £ Ry ×γc
Af n
где: ni –число болтов в рассматриваемом сечении;
n – общее количество болтов в соединении по одну сторону стыка.
37
2.4 Расчет и конструирование колонны |
2.4.1 Определение расчетной длины колонны |
Рис. 24 Расчетная схема колонны. |
Расчетная нагрузка на колонну:
N = 2×993,68 =1987,36кН
Так как N<3000кН, тогда будем рассчитывать сквозную колонну, состоящую из двух двутавров.
Расчетная длина колонны:
l = Hотм - hгб - hбн - hн -16 + hз =10200 -1300 - 200 -8 - 20 + 500 = 9172мм
где:
Hотм=10200мм — отметка верха; hгб=1300мм — высота главной балки; hбн=200мм — высота балки настила; hн=8мм — толщина настила; hз=500мм — глубина заложения. Расчетная длина колонны: l0x=l0y=m×l=1×9,172=9,172 м
m=1 — коэффициент, зависящий от вида закрепления колонны (шарнирное закрепление с обоих концов);
38
2.4.2 Расчет сквозной колонны
2.4.2.1 Подбор и проверка сечения стержня колонны
Задаемся гибкостью l=50, тогда j=0,84 - коэффициент продольного изгиба при Ry=270МПа по табл. 3.10 [1]
Рекомендуется задаваться гибкостью: λ=70 – 90 при N<2000кН;
λ=60 – 70 при N>2000кН.
Определяем требуемую площадь сечения:
A = |
N |
= |
1987,36×10 |
= 43,8см2 |
|
|
|||
тр |
ϕ × Ry ×2 |
0,84 ×270 × 2 |
|
|
|
|
|||
Принимаем сечение колонны из двух двутавров 35Б1 по ГОСТ 26020-83 (табл. 7.5 [1]) h = 346мм,
bf =155мм, tf = 8,5мм, tw = 6,2мм, R =18мм iy1 = 3,27см
Iy1 = 529,6см4;
Проверяем колонну на устойчивость относительно оси Х.
λ = |
lef |
= |
917,2 |
= 64,36см |
|
|
|||
x |
ix |
|
14,25 |
|
|
|
|
ϕх = 0,764 - коэффициент продольного изгиба при Ry=270МПа по табл. 3.10 [1]
σ x |
= |
|
N |
= |
1987,36 ×10 |
= 262,6 < Ry ×γ c = 270×1 = 270МПа |
|
ϕx |
× 2× A |
0,764× 2 ×49,53 |
|||||
|
|
|
|
Недонапряжение составляет:
270 - 262,6 ×100% = 2,74% < 10%, что допустимо. 270
39
Рис. 25 Сечение и фрагмент колонны на планках.
Расчет относительно свободной оси.
Определим расстояние между ветвями колонны из условия равноустойчивости т.е. λх = λefy
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимаем λ |
|
|
|||
λ |
y |
= λ |
2 |
-λ2 |
³ λ |
В |
=25 |
||||||||
|
|
х |
|
В |
|
В |
|
|
|
|
|
||||
|
|
λу = |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
64,362 - 252 |
= 59,3 > 25 |
|
||||||||||
α2=0,52 - коэффициент |
|
|
|
lef |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b = |
|
|
= |
917,2 |
|
|
= 29,74 см |
||||||
|
|
α2 |
|
|
0,52×59,3 |
||||||||||
|
|
|
×λy |
|
|
|
|
||||||||
Принимаем b=30 см.
Определим просвет между ветвями: b1 = b − bf = 30 −15,5 = 14,5 см.
Принимаем размеры планки:
bпл = b1 + 2×(4,0 ¸5,0) =14,5+ 2×4,5 = 23,5 см Принимаем: bпл = 24 см
- для колонны с сечением из двух двутавров α=0,52 по прил.4 [2]
40
dпл = (0,5 ¸0,8) ×b = 0,6×30 =18 см.
tпл |
= 8 ¸12 мм. Принимаем tпл =10 мм |
||
|
Найдем требуемое расстояние между планками: |
||
l |
= λ |
В |
×ib = 25×3, 27 = 81,75 см. |
b |
|
y |
|
Принимаем: lb = 80 см.
Расстояние между центрами планок: l1 = lb + dпл = 80 +18 = 98 см.
Для проверки прочности планок и прикрепляющих швов определяем перерезывающую силу и момент, действующий на одну планку.
Qfic = 7,15×10−6 (2330 - E ) N ;
Ry φy
Предварительно зададимся φх=φу= 0,764 - коэффициент продольного изгиба при
Ry=270МПа по табл. 3.10 [1]
Qfic |
= 7,15 ×10−6 ×(2330 - |
206000 |
) × |
|
1987,36 |
= 29,14 кН |
|||||||||||
|
0,764 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
l1 |
|
|
270 |
|
|
|
|||||
|
F = Q |
fic |
× |
|
|
|
= 29,14× |
|
98 |
|
|
= 49, 24 кН |
|||||
|
4×b |
4 |
×14,5 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Qfic |
|
×l1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
M1 = |
|
= |
29,14 ×98 |
= 713,93 кН*см. |
||||||||||||
|
|
|
4 |
|
4 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Планки прикрепляют |
к ветвям |
|
колонны угловыми швами прочность которых при |
||||||||||||||
kf=tпл=1см, будет меньше прочности планки, поэтому достаточно проверить прочность сварных швов (в расчет учитываем только вертикальные швы)
Определим площадь сечения и момент сопротивления шва.
|
|
|
A |
|
= β |
|
f |
|
× k |
f |
× d |
пл |
= 0,9 ×1×18 = 16, 2 см2 |
|
||||||||||||
|
|
|
wf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
β f |
× k f |
|
× dпл2 |
0,9 ×1×182 |
3 |
|||||||||||||
|
|
|
W = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 48,6 см |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
wf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
||
Тогда напряжение в шве: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M1 |
|
|
|
713,93×10 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
σ wf |
= |
|
|
|
= |
|
=146,9 МПа |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Wwf |
48,6 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
τwf |
= |
|
F |
|
|
= |
49, 24 ×10 |
= 30,39 МПа |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Awf |
16,2 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Равнодействующее напряжение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
σ |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
равн |
σ 2 |
+τ 2 |
|
|
|
= |
|
146,92 + 30,392 |
|
=150,01£ R |
= 200МПа |
|||||||||||||||
|
|
wf |
|
wf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
wf |
||
Для сварки пояса со стенкой принимаем полуавтоматическую сварку (ГОСТ 14771-76*)
вуглекислом газе (ГОСТ 8050-85) проволокой СВ-08ГА (ГОСТ 2246-71*). Rwf = 200МПа - расчетное сопротивление по металлу шва (табл. 4.4 [1]);
Определим момент инерции относительно оси у: Iy1 = 529,6 см4
Iy = 2×(Iy1 + Ab ×(b2)2 ) = 2×(529,6 + 49,53×(302 )2 ) = 23347,7 см4
Вычисляем радиус инерции и гибкость стержня:
iy = |
|
Iy |
|
= |
|
23347,7 |
=15,35 |
см. |
||
2 |
× A |
|
2×49,53 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
λy |
= |
lefy |
= |
917,2 |
= 59,75 |
|
|||
|
|
iy |
15,35 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
41 |
|
|
|
|
Рассчитываем приведенную гибкость:
λefy = 
λy2 + λb2 = 
59,752 + 252 = 64,77
ϕ = 0,762 - коэффициент продольного изгиба при Ry=270МПа по табл. 3.10 [1] Проверим устойчивость ветви колонны:
α = |
σ x |
= |
262,6 |
|
= 0,88 λmax = λefy = 64,77 < λu = 180 - 60 ×α = 130,8 |
|
Ry ×γ c |
270 ×1,1 |
|||||
|
|
|
||||
2.4.2.2 Расчет базы колонны
Рис. 27 База колонны |
Принимаем фундамент из бетона класса C1215.
fck=12 МПа - нормативное сопротивление бетона осевому сжатию (СНБ 503.01-02,
табл.6.1);
gс=1,5 - частный коэффициент безопасности бетона (СНБ 5.03.01-02, стр. 22, п.6.1.2.11);
fcd = |
fck |
= |
|
12 |
= 8МПа — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию; |
|
γ c |
1,5 |
|||||
|
|
|
||||
a=1 — коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки (СНБ 503.01-02,
п.6.1.5.4);
Задаемся wu =1,5 - коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии.
fcud = ωu ×α × fcd =1,5 ×1×8 =10,2МПа
Требуемая площадь опорной плиты:
A = |
N |
= |
1987,36 ×10 |
= 1948,39см2 |
|
|
|||
пл |
fcud |
10, 2 |
|
|
|
|
|||
Назначаем толщину траверсы tt=10мм; вылет консольной части плиты c=50мм (с рекомендуется назначать в пределах 40 – 50 мм, но не менее 40 мм).
Ширина плиты: Bпл = h + 2×(tt + c) = 34,6 + 2×(1+ 4) = 44,6см
Принимаем Впл = 45см
Требуемая длина плиты: Lпл = Aпл = 1948,39 = 43,3см
Bпл 45
Принимаем Lпл =50см
Получаем плиту с размерами в плане 450х500 мм. Среднее напряжение в бетоне под плитой:
42