- •Прием спутникового вещания в Москве и Московской области
- •"Радиоудлинитель" ИК ПДУ спутникового тюнера
- •Бытовые видеомагнитофоны JVC 80-х годов в России
- •Двухканальныи регулятор громкости для активных АС
- •Предварительный усилитель
- •НОВОСТИ ЭФИРА
- •Светодиодные индикаторы напряжения
- •Компьютерный измерительный комплекс
- •"Перепрошивка" BIOS видеокарты
- •Подключение к компьютеру устройств с технологическим последовательным портом
- •Звуковой сигнализатор
- •Автоматическое зарядное устройство
- •Устройство защиты аппаратуры от аномального напряжения сети
- •Зарядное устройство для щелочных аккумуляторов
- •Широкополосный индикатор радиоизлучения
- •Экономичный таймер с фиксированными выдержками
- •Светодиод — фотодатчик
- •Фазоуказатель
- •Автомобильный сигнализатор на PIC16F84
- •Испытатель автомобильных аккумуляторных батарей
- •НАША КОНСУЛЬТАЦИЯ
- •Маломощные радиопередатчики стереосигнала
- •Простое реле времени
- •Таймер — сигнализатор
- •Индикатор приближения
- •Вибропаучок
- •Ловите Es !
- •Итоги молодежных соревнований
- •Обратимый радиотракт трансивера
- •Синтезатор сетки частот
- •Работаем в SSTV контестах
- •"Маячок" для настройки УКВ приемников и антенн
- •НИЗКОЧАСТОТНЫЙ ФАЗОВРАЩАТЕЛЬ ДЛЯ SSB МОДУЛЯТОРА
- •Реквием для телевидения?
- •Новые измерительные приборы
Двухканальныи регулятор громкости для активных АС
А. СЫРИЦО, г. Москва
Выносной двухканальныи регулятор громкости предназначен для использования совместно с акустическими системами, в ко торых встроены УМЗЧ, для случаев, когда в проигрывателях, тю нерах и иных источниках сигналов нет регуляторов громкости.
Особое внимание автор уделил помехозащищенности и мини мизации искажений, вносимых буферными усилителями, в каче стве которых он выбрал модификацию транзисторного каскада с высокой линейностью, по субъективным оценкам превзошед шего буферные каскады на ОУ.
При использовании в бытовых сте реокомплексах активных громкого
ворителей (с встроенными УМЗЧ) часто возникают затруднения в оперативной регулировке громкости, так как в боль шинстве источников сигнала такие ре гуляторы отсутствуют.
Автор предлагает один из возмож ных вариантов решения этой проблемы. При разработке двухканального регуля тора громкости основное внимание уделено максимальному сохранению качества звуковоспроизведения при подключении к симметричным входам
тельных линий с выходов устройства на симметричные входы ААС достигнуто за счет использования схемы квазисимме трии по выходу. При этом необходимым условием является равенство выходных сопротивлений каждой выходной цепи относительно общего провода, что до стигнуто включением резисторов R3— R6 и подбором их сопротивления. При квазисимметрии по выходу звуко вой сигнал передается только по одно му проводу относительно общего про вода, а наводки и помехи — по двум проводам и синфазно, что приводит к их
Рис. 1
вого питания; это сохраняет продолжи тельность блокировки при повторном включении. Переключатель SA1.2 осу ществляет быстрое отключение обмо ток реле К1 и К2 (блокировку выходов) при выключении сетевого питания. Ста билизированное двухполярное напря жение питания на БУ поступает от мик росхем DA1 и DA2.
Выбор схемы и элементной базы БУ произведен автором на основании ре зультатов экспертизы по субъективной оценке качества звуковоспроизведения.
Экспертизе подвергались БУ с коэф фициентами передачи К ~ + 1 и К ~ - 1 с различными усилительными прибора ми и схемотехникой на микросхемах ОУ серий КР544, NE5532, NE5534, AD825 и нескольких других, на транзисторах серий КТ3102, КТ3107 и аналогичных импортных, на лампах 12АХ7, 6Н2П, 6Н23П. Наилучшими и близкими по оценкам оказались два варианта БУ: на лампах 6Н23П и транзисторах КТ3102Е по схеме с компенсацией иска жений [1], второй из них и был выбран как более простой.
Схема БУ приведена на рис. 2 и отли чается от прототипа, описанного в [1], введением ООС по постоянному току че рез резисторы R1 и R2. Для возможности проверки других схемных решений БУ выполнен в виде модуля с пятью вывода-
УМЗЧ, встроенных в активную АС (далее ААС), а также возможности применения в качестве регуляторов переменных ре зисторов различных номиналов (10 кОм и более).
Схема двухканального варианта уст ройства с несимметричными входами и квазисимметричными выходами пока зана на рис. 1. Собственно регулятор каждого из каналов включен в разрыв между двумя буферными усилителями (БУ) в виде модулей А1—А4, обеспечи вающими необходимое согласование с источником сигнала и ААС.
Отсутствие наводок и помех при от носительно большой длине соедини-
компенсации на симметричных входах усилителей ААС. Разделительные кон денсаторы С1—С4 дают возможность применения различных вариантов БУ.
Отсутствие проникания помех в зву ковой тракт ААС при коммутациях сете вого питания достигается блокировкой выходов устройства нормально замкну тыми контактами К1.1 и К 2 . 1 . Длитель ность блокировки зависит от постоян ной времени цепи R8C15. Стабилитрон VD1 защищает полевой транзистор VT1 от превышения допустимого напряже ния затвор—исток. Наличие цепи VD2R7 обеспечивает быструю разрядку кон денсатора С15 после выключения сете-
ми. Вывод 2 в модуле соединен с элект рическим экраном модуля (слой фольги со стороны установки деталей) и может быть использован в качестве общего провода в иных вариантах БУ. Последо вательное соединение резисторов R1, R2 и R3, R4 применено для удобства под бора оптимального сопротивления.
Основные технические характеристики
Входное |
сопротивление, |
|
кОм, не менее |
200 |
|
Выходное |
сопротивление, |
|
кОм, не более |
1,8 |
Коэффициент гармоник при |
ные (RCA) и выходные (XLR) разъемы, |
||
UBblХ 2,8 В, RH = 20 кОм и |
а также сетевой шнур питания. На дву |
||
Fc = 20...20000 Гц, %, |
не |
сторонней печатной плате из стеклотек |
|
более |
|
0,02 |
столита размещены все элементы и мо |
Диапазон |
воспроизводимых |
дули А1—А4. Чертежи основной печат |
|
частот |
(при неравномер |
ной платы приведены на рис. 3. |
|
ности не более +0/-3 дБ), |
Для модулей А1—А4 использованы |
||
кГц |
|
0,002...100 |
печатные платы из стеклотекстолита, |
Отношение сигнал/шум (при |
чертеж которых с расположением эле |
||
Uв ы х = 0,775 В), дБА, не ме |
ментов показан на рис. 4. |
||
нее |
|
100 |
В конструкции возможно использова |
Коэффициент передачи |
1,2 |
ние резисторов МЛТ мощностью 0,125 |
|
|
|
|
или 0,25 Вт с допуском ±5 %, оксидных |
Устройство собрано в |
металличес |
конденсаторов (С5, С6) — К50-35 или |
|
ком корпусе. На переднюю панель кор |
импортных; конденсаторов С7—С14 — |
||
пуса вынесены выключатель сети и ре |
керамических или малогабаритных пле |
||
гулятор громкости, а на заднюю — вход |
ночных группы К73. К конденсатору С15 |
Рис. 3
предъявляются повышенные требова ния к сопротивлению утечки (пригодны К53-14 и т. п.).
Особое внимание сле дует уделить выбору кон денсаторов С1—С4, кото рые должны обеспечивать передачу звуковых сигна лов без искажений. Доста точно хорошие результаты достигаются при использо вании, например, конден саторов К71-7 или анало гичных полистирольных [2] с допуском не более ± 1 0 % .
Переменные резисторы R1, R2 — спаренные РП1 -57 с лазерной подгонкой со противления и механичес кой фиксацией в 31 поло жении или импортные ALPS. Их устанавливают на корпусе так, чтобы регули ровка была удобной.
Реле К1 и К2 — РЭС49, исполнение РС4.569.421-07 или аналогичные на рабо чее напряжение 24—27 В.
В качестве VD1 можно использовать любой стаби литрон малой мощности на напряжение 10...12 В. Д и од КД521А можно заменить другим с максимальным обратным напряжением не менее 50 В, средним током не менее 100 мА и мини мальным обратным током. Полевой транзистор VT1 также может быть заменен
другим |
с |
параметрами |
|
Uзи |
20 |
В, |
Uси 100 В, |
lc |
20 мА. Транзисторы VT1 |
в БУ должны иметь коэф фициент передачи тока ба зы не менее 500.
Налаживание БУ произ водят в два этапа. На пер вом из них уточняют сум марное сопротивление ре зисторов R1, R2 по дости жению минимума постоян ного напряжения на выхо де. При этом суммарное
сопротивление |
резисто |
|
ров R3, R4 должно быть |
||
равно сопротивлению R5 |
||
с отклонением |
не |
более |
± 1 0 % . На втором |
этапе |
подбирают суммарное со противление резисторов R3, R4 по минимуму нели нейных и с к а ж е н и й при
выходном |
напряжении |
Uвых 2,8 В. |
|
На общей плате устройства, собран ного по схемам рис. 1, 2, вместо резис торов R3 и R5 установлены перемычки, так как их функции выполняет выходное сопротивление БУ, примерно равное 830 Ом. При этом сопротивления рези сторов R4 и R6 уточняют по минимуму проникания помех и наводок в УМЗЧ ААС.
Сопротивление резистора R9 уточ няют по надежному срабатыванию реле К 1 , К2 при колебаниях напряжения пи тания на выходе выпрямителя.
При эксплуатации выносной двухканальный регулятор громкости, распо лагаемый в зоне прослушивания, ока зывается достаточно удобным, немно го уступая беспроводному регулирова нию усиления через ПДУ. Длину кабе лей подключения к источникам сигнала лучше ограничить 1 м, а каждого из ка белей к ААС — 10...20 м. Для этой цели вполне пригодны кабели КММ2х0,12 или аналогичные импортные с малой погонной емкостью.
ЛИТЕРАТУРА
1. Кулиш М. Линеаризация каскадов усиления напряжения без ООС. — Радио, 2005, № 12, с. 16—19.
2. Конденсаторы. Справочник. — М.: Ра дио и связь, 1993.
Редактор — А. Соколов, графика — Ю. Андреев
МОДУЛЬНАЯ РЕКЛАМА
Условия см. в "Радио", 2007, № 2, с. 11
Для Вас, радиолюбители! РАДИОКОНСТРУКТОРЫ всех на
правлений. Корпусы для РЭА. Радио элементы, монтажный инструмент и материалы, литература, готовые изделия. IBM-комплектующие.
От Вас — оплаченный конверт для бесплатного каталога.
4 2 6 0 7 2 , г. Ижевск, а/я 1 3 3 3 РТЦ "Прометей".
www. rtc-prometej.narod.ru . Тел./факс (3412) 3 6 - 0 4 - 8 6 , тел. 2 2 - 6 0 - 0 7 .
* * *
ИЗГОТОВИТЕЛЬ ПРЕДЛАГАЕТ:
—трансляционные усилители се рии РУШ;
—громкоговорители: настенные, потолочные, рупорные.
Подробности на www.ruston.ru Тел. (495)942-79-17.
E-mail: sale@ruston.ru .
** *
Весь спектр радиолюбительских наборов!
Каталог формат А4, 104 стр. — 50 руб. без учета почтовых расходов.
По заявкам школьных, детских уч реждений и библиотек —БЕСПЛАТНО.
107113, г. Москва, а/я 10 "Посылторг". Тел. (495) 304-72-31.
* * *
Набор резисторов: 168 - номи - налов по 20 шт. = 3 8 0 руб.
Доставка наложенным плате жом — www.ekits.ru
УМЗЧ с параллельным каналом
имаксимально глубокой ООС
А.ЛИТАВРИН, г. Березовский Кемеровской обл.
Вэтой статье автор описывает УМЗЧ, упрощенный по сравне нию с его ранее опубликованным в журнале вариантом ("Радио",
2004, № 3, с. 18—20; № 4, с. 19—21, 32), в котором использова ны принципы параллельных каналов в быстродействующих пре цизионных усилителях с многопетлевой ООС. Усилитель мощно стью 120 Вт выполнен с использованием мощных полевых тран зисторов в выходном каскаде, где их параллельное включение способствует повышению эксплуатационной надежности.
"Совершенство достигается не тогда, когда нечего добавить, а когда нечего убрать."
Антуан де Сент-Экзюпери
Эта статья продолжает тему Многока нальных Усилительных Структур (МКУС) в усилителях мощности ЗЧ, под нятую в публикациях [ 1 , 2] . Там же обос нованы минимальные требования, предъявляемые к УМЗЧ. Из них наиболее важные — это крайне малое время реак ции* петли ООС (ВРП ООС) и глубокая (80... 100 дБ) стопроцентная ООС на ВЧ за пределами полосы рабочих частот. Та кие параметры обеспечивают прецизи онность в широкой полосе частот и боль шой запас по фазе в петле ООС, высокие перегрузочные характеристики каскадов УМЗЧ (на ВЧ), отличное качество звуко вого сигнала. Реализовать их возможно
только на основе МКУС.
В настоящей статье рассмотрены обоснования и целесообразность при менения максимально упрощенных вер сий выходных каскадов УМЗЧ.
Для начала отметим, что ныне суще ствует относительно много популярных статей, где обоснованы различные структуры и схемотехника УМЗЧ. Как правило, подобные публикации не со держат грубых ошибок, однако в целом чего-либо нового найти в них очень сложно. Поводом для негативной оценки автором таких публикаций служит весь ма поверхностный анализ причин некор ректной работы УМЗЧ.
Рассмотрим различие и сходство в действии общей и местной ООС. На первый взгляд, они имеют разные оп ределения: общая ООС охватывает весь усилитель, а местная — каскад или груп пу каскадов. Однако ключевым фактором этих различий следует считать разное ВРП ООС. Именно крайне малым ВРП ООС и обусловлено высокое качество действия местной (нередко стопроцент ной) ООС в отдельных усилительных кас кадах, например, на транзисторах в схе ме включения с общей базой (ОБ) или с общим коллектором (ОК); это всецело подтверждается практикой. Однако глав ный недостаток местной ООС — неболь шой запас усиления внутри петли. У об щей ООС этого недостатка нет, и основ ное требование к ней — минимизация ВРП ООС [ 1 , 2 ] .
* Обычно пользуются термином "время установления",характеризующим
быстродействие усилителя. Время задержки зависит от комплексных проводимостей транзисторов и уровня сигнала (прим. ред.).
Какой из этого сравнения следует вы вод? Необходимо максимально исполь зовать каскады с местной (как правило, стопроцентной) ООС и причем охвачен ные глубокой (или крайне глубокой) об щей стопроцентной ООС на ВЧ — вне полосы рабочих частот. Следует под черкнуть, что каких-либо технических отличий общей и местной ООС не суще ствует, если ВРП ООС крайне малое.
Весьма привлекательно здесь выгля дит структура, где выходной каскад мак симально упрощен. Улучшение относи тельно линейных характеристик подоб ных выходных каскадов следует обеспе чивать посредством дополнительных усилителей (ОУ) и глубокой (крайне глу бокой) ООС.
Сравним структуры каскадов распро страненных схем УМЗЧ. Так, многим ра диолюбителям известна структура УМЗЧ, где управление выходным каска дом осуществляется по цепям питания ОУ [3, 4 ] . Нужно отметить, что ко време ни публикации эти усилители отлича лись от прочих относительно небольшим ВРП ООС, близким ко времени задержки самого ОУ. Однако подобные усилители имеют ряд "врожденных" дефектов, из которых наиболее существенный свя зан с большим уровнем ВЧ пульсаций (искажений) в цепях питания ОУ. Безус ловно, часть этих помех проникает и во входные цепи ОУ, которые могут не ком пенсироваться общей ООС.
Одна из наиболее популярных струк тур выходного каскада УМЗЧ содержит генератор тока, управляющий мощным (выходным) повторителем — эмиттерным или истоковым. Такая структура уже давно стала классикой схемотехники УМЗЧ и служит основой для многих УМЗЧ, описанных, например, в [ 1 , 2 , 5 , 6 ] . Однако некоторые УМЗЧ [5, 6] (и их кло ны) относительно сложны и имеют ряд недостатков, что связано с большим чис лом последовательных каскадов усиле ния а также отсутствием стопроцентной ООС на ВЧ. Вариант УМЗЧ с МКУС [2] вы годно отличается от этих версий, так как обладает крайне малым ВРП ООС и глу бокой стопроцентной ООС на ВЧ. Для вы соких частот выходной каскад УМЗЧ реа лизован на одиночном полевом транзис торе со стопроцентной местной ООС
Итак, данный усилитель [2] пред ставляет собой оптимальную, причем
максимально упрощенную классичес кую структуру УМЗЧ (генератор тока, управляющий мощным повторителем). Понятно, что такая оптимальность тесно связана с применением в выходном ка скаде мощных полевых транзисторов, обладающих большим коэффициентом усиления по мощности, а также другими положительными свойствами [2] .
Существует еще один аргумент в пользу полевых транзисторов. Так, ес ли 5—10 лет назад комплементарные пары мощных полевых транзисторов были в дефиците, то теперь подобные транзисторы имеются в широкой про даже по доступным ценам.
Надо отметить, что для усилителя [2] (на рис. 1,а показана структура связи его транзисторных каскадов) необходим дополнительный двухполярный источник питания, что обусловлено большим вход ным напряжением выходного каскада — повторителя напряжения. В сущности, дополнительный источник питания —
функционально избыточный узел; попро буем его исключить. Для этого следует включить транзисторы выходного каска да по схеме общим истоком, дополнив его предвыходным каскадом, как показа но на рис. 1 ,б. Однако такая модифика ция выходного каскада весьма нелиней на и нестабильна, что связано с отсутст вием местной ООС. Как показано на рис. 1 ,в, введением местной ООС резис торами R1, R2 и петли частотно-зависи мой ООС (через конденсаторы С 1 , С2), достигающей на ВЧ 100 %, можно улуч шить параметры транзисторного каска да. Введение этой петли ООС приводит к тому, что на частотах выше 1 МГц при уменьшении усиления мощного каскада транзисторы предвыходного каскада приближаются к функции эмиттерного повторителя, достигаемой при условиях, когда напряжения и токи коллекторов этих транзисторов достаточно большие (25 В и 25 мА соответственно), а нагруз ка в цепи коллекторов низкоомная.
Полученный вариант выходного каска да по ряду технических параметров мо жет несколько проигрывать в сравнении с версией УМЗЧ [2], но только при равных токах покоя предвыходного каскада. При повышенном токе покоя предвыход ного каскада (25 мА против 5 мА в [2]) эти усилители по техническим характеристи кам можно считать близкими. Несомнен ным плюсом полученного варианта УМЗЧ следует считать отсутствие дополнитель ного высоковольтного источника питания.
Итак, получен максимально упрощен ный вариант УМЗЧ. Можно утверждать, что такой усилитель представляет золо тую середину между многокаскадными УМЗЧ [5, 6] и ламповыми усилителями, ибо обладает их достоинствами при от сутствии недостатков.
Весь спектр требований, предъявляе мых к современным высококачествен ным УМЗЧ, затруднительно обеспечить в относительно простых усилителях. Од нако базовые требования, безусловно,
Рис. 2
должны быть учтены в любом УМЗЧ. Кратко повторим их: это крайне малое ВРП ООС и общая глубокая (до 80 дБ) стопроцентная ООС на ВЧ. Именно эти параметры играют ключевую роль в обес печении высоких динамических характе ристик каскадов усилителя. Конечно, эти требования реализовать можно и в УМЗЧ на дискретных элементах, но рациональ нее использовать для этого радиочастот ные ОУ, допускающие стопроцентную ООС, например AD8055AR [7].
Технические характеристики AD8055AR
Полоса |
пропускания |
по |
|
||
уровню -3 дБ, МГц |
|
|
300 |
||
Частота |
единичного |
усиле |
|
||
ния, МГц |
|
|
|
200 |
|
Усиление |
на |
частотах |
|
||
40/100 кГц, дБ |
|
|
|
70/60 |
|
Усиление на частоте 1 |
МГц, дБ |
. . . .40 |
|||
Скорость нарастания, В/мкс |
1400 |
||||
Время задержки |
(при |
|
боль |
|
|
шом сигнале), |
|
|
нс |
2,5 |
|
Напряжение шума, нВ/ |
|
Гц |
6 |
||
Напряжение питания, В |
|
+5/-5 |
|||
Выходное напряжение, В |
±3 |
||||
Максимальный |
выходной |
|
|||
ток, мА |
|
|
|
100 |
ОУ AD8055AR скорректирован до ко эффициента усиления с ООС К = 1.
Подобные ОУ разработаны для ви деоусилителей. Как следствие, они об ладают большой широкополосностью и высокой линейностью, при значитель ном уровне сигнала (около 1 В) как на входе, так и на выходе ОУ, малым време нем задержки и установления выходного сигнала, высокой скоростью нарастания выходного напряжения и большим уси лением, а также обеспечивают достаточ но большой выходной ток. Использова ние радиочастотных ОУ особенно акту ально при их применении в УМЗЧ для обеспечения высоких перегрузочных ха рактеристик по входу.
На основании перечисленных выше доводов и аргументов [ 1 , 2 ] был разра ботан вариант усилителя, представлен ный на рис. 2. Фактически этот усили тель представляет собой вариант УМЗЧ [2] с переработанным (видоизменен ным) выходным каскадом; как видно из рис. 3, этот упрощенный УМЗЧ и УМЗЧ из [2] имеют одинаковые структуру
Рис. 3
и типы общей ООС. Вследствие этого подобия оба они имеют близкие пара метры: широкую полосу действия ООС (200 МГц), невысокую скорость нараста ния выходного напряжения, низкую час тоту единичного усиления (1 МГц), низ кую частоту среза петли ООС (узкую по лосу пропускания по уровню -3 дБ), а также сходные АЧХ и ФЧХ.
В качестве главного канала УМЗЧ применен представленный ранее радио частотный ОУ AD8055AR (DA1). Именно главный канал обладает приоритетом на замыкание петли ООС [1] и обеспечива ет минимальное ВРП ООС, равное вре мени задержки этим ОУ. В целом УМЗЧ охвачен на ВЧ глубокой общей стопро центной ООС через элементы С 1 , R2.
Выходной каскад УМЗЧ выполнен на мощных полевых транзисторах. Как уже отмечалось в [2], полевые транзисторы относительно нелинейные. То есть каска ды, собранные на их основе, создают значительные гармонические искаже ния, особенно в двухтактном режиме при большой выходной мощности. Это про исходит оттого, что напряжение на входе выходного каскада (U3 И ) весьма большое и, как следствие, линейность относи тельно низкая. Но при малом уровне сиг нала, даже если он широкополосный, ли нейность выходного каскада на полевых транзисторах будет очень высокой. Вы ходной каскад, построенный по структу ре ОЭ—ОИ включения транзисторов, ох вачен местной стопроцентной ООС на ВЧ через конденсаторы С12, С13.
В данном УМЗЧ время задержки сиг нала выходным каскадом фактически равно времени задержки в предвыход ном каскаде, выполненном на транзис торах VT1, VT2; как отмечено выше, на ВЧ эти транзисторы с эмиттеров передают сигнал в выходную цепь непосредствен но по параллельному каналу через эле менты С12—С15, R21, R24. Этим свойст вом обеспечиваются небольшое время задержки транзисторными каскадами и достаточно низкие уровни интермоду ляции высоких порядков и шумоподобной интермодуляции, что, в свою оче редь, при общей глубокой стопроцент ной на ВЧ ООС обеспечивает достойные технические характеристики УМЗЧ и вы сокое качество звуковоспроизведения.
Следует отметить, что выходной кас кад этого УМЗЧ (см . рис. 2) создает большее время задержки, чем выход ной каскад усилителя—прототипа из [2], так как реализован на биполярных транзисторах (VT1, VT2).
Технические характеристики У М З Ч
Выходная |
мощность |
для |
|
|
RН = 4 Ом, Вт |
|
120 |
||
Коэффициент |
гармоник |
для |
|
|
частоты |
20 кГц |
при |
|
|
Uвых амп = 20 В, % |
|
0,01 |
||
Коэффициент |
интермодуля |
|
||
ции |
(19/20 кГц) |
при |
|
|
Uв ы х а м п = 20 В , % |
|
0,005 |
||
Усиление на частоте 20 кГц |
|
|||
(без ООС), дБ |
|
100 |
||
Усиление на частоте 1 кГц |
|
|||
(без ООС), дБ |
|
100 |
||
Коэффициент усиления, дБ |
20 |
|||
Полоса |
пропускания |
по |
|
|
уровню - 3 дБ (частота |
|
|||
среза петли ООС), кГц |
|
100 |
||
Частота единичного усиле |
|
|||
ния (F1), МГц |
|
1 |
||
ВРП ООС не более, |
нc |
2,5 |
Рассмотрим свойства каскадов усили теля в разных частотных полосах. На вы соких частотах (здесь и далее ВЧ — выше 1 МГц) сигнал, пришедший на вход
УМЗЧ (на резистор R1), поступает через ограничительный резистор R3 на вход ОУ DA1. С выхода ОУ сигнал через согла сующее устройство (элементы С2, С3, R5) приходит на выход УМЗЧ (точка со единения L1 и L2); далее через цепь ООС (элементы С 1 , R2) он возвращается к входу усилителя, замыкая петлю ООС в точке соединения резисторов R1, R2, R3. Также с выхода ОУ сигнал ВЧ посту пает и на базы транзисторов (VT1, VT2) комплементарного эмиттерного повто рителя. С выхода повторителя сигнал ВЧ через конденсаторы С12, С13 и цепи R21 С14, R24, С15 приходит на выход мощного усилительного каскада, в точку соединения стоков транзисторов VT3— VT10, и далее через катушку L1 приходит на выход УМЗЧ. Индуктивность L1 обра зует совместно с элементами С2, С3, R5 согласующее устройство, которое сум мирует на выходе УМЗЧ сигналы выше и ниже 1 МГц. Индуктивность L1 пропус кает низкочастотные сигналы и не про пускает ВЧ сигналы на выход УМЗЧ, чем обеспечивается приоритет главного ка нала (ОУ DA1) на замыкание петли ООС посредством элементов С2, С3, R5. Ка тушка индуктивности L1 имеет весьма низкую добротность, что предотвращает колебательные процессы в согласую щем устройстве. На низких частотах сиг нал дополнительно усиливается каска дами на транзисторах VT3—VT10, вклю ченных по схеме с ОИ. RC-цепи R18C10, R20C11 дополнительно уменьшают уро вень ВЧ сигнала на входе мощных вы ходных транзисторов (VT3—VT10), под черкивая приоритет главного канала.
Выход мощного усилительного каска да (точка соединения стоков VT3—VT10) на ВЧ относительно высокоомный, что связано с небольшим запасом усиления внутри петли местной ООС. Это приво дит к тому, что конденсаторы С12, С13 фактически становятся частью колеба тельного контура, образованного эле ментами L1 и С2, С3, R5 согласующего устройства. Для подавления колебатель ных процессов добротность С12, С13 снижена RC-цепями R21C14, R24C15.
Индуктивность L2 "отсекает" паразит ные емкости, а также препятствует про никновению ВЧ помех в выходные каска ды УМЗЧ и элементы ООС. Добротность катушки индуктивности L2 понижена шунтом.
Резистивные делители напряжения R12—R15 ослабляют (уменьшают) сиг нал на входе выходного каскада, чем уве личивается приоритет главного канала, а также создается необходимое напря жение смещения на базах транзисторов VT1, VT2. Для обеспечения стабильного смещения и соответственно тока покоя выходных транзисторов качество стаби лизации напряжения питания ОУ DA1 (2x5 В) должно быть высоким. Сопротив ления резисторов в эмиттерах транзис торов VT1, VT2 равны и задают токи кол лекторов примерно равными 25...30 мА. Этим током обеспечиваются и напряже ния смещения затвор—исток транзисто ров VT3—VT10 около 3,4 В, и, соответст венно, ток покоя выходного каскада при мерно 100 мА. Диоды VD1—VD4 выпол няют функции терморезисторов, чем улучшают термостабильность тока покоя выходного каскада.
Результаты измерений
Как сказано выше, структура и номи налы элементов цепи ООС данного УМЗЧ соответствуют эквивалентной схе ме усилителя на рис. 3. Соответственно УМЗЧ обладает аналогичными АЧХ и ФЧХ, которые представлены графика ми на рис. 4.
На фото рис. 5 представлены осцил лограммы на выходе главного канала (на DA1) и на выходе УМЗЧ (измерение в точ ке соединения L1 и L2) при испытании его синусоидальным или импульсным (ме андр) сигналами. Сигнал на выходе DA1 представляет собой усиленную на 70 дБ ошибку внутри петли ООС. На рис. 5,а представлен режим работы (режим боль шого сигнала) при синусоидальном вход ном сигнале (UBX = 2 В, 20 кГц) и соответ ственно выходном напряжении УМЗЧ 20 В (амплитуда 29 В) без нагрузки. А на рис. 5,б тот же сигнал, но при сопротив-
ении нагрузки 4 Ом и соответственно выходной мощности 100 Вт, при цене де ления соответственно 1 В/дел, 10 В/дел. Из фотографий видно, что без нагрузки усилитель обладает низкими искажения ми, но при подключении нагрузки сигнал ошибки (на выходе DA1) становится су-
Рис. 4
щественно нелинейным (рис 5,б). Это оз начает, что на высоких частотах мощные транзисторы в верхнем плече (с каналом р-типа) несколько уступают по парамет рам транзисторам, установленным в нижнем плече (с каналом n-типа). Дру гими словами, можно сказать, что комплементарность выходных транзисторов VT3—VT10 весьма условная.
При снижении выходной мощности или при уменьшении частоты сигнала уровень сигнала ошибки (выход DA1) не сколько уменьшается и становится более линейным, плавным.
Переходная характеристика УМЗЧ при входном сигнале "меандр" частотой
50 кГц представлена на рис. 5,в (режим малого сигнала, без нагрузки). Цена де ления соответственно 1 В/дел, 5 В/дел.
Из фотографии видно, что сиг нал на выходе УМЗЧ (верхний на рисунке) имеет амплитуду около 5 В (размах 10 В) при относи тельно низкой скорости нарас тания выходного напряжения. На рис. 5,г показан тот же сиг нал, но для нагрузки сопротив лением 4 Ом при той же цене де ления.
Входной импульсный сигнал (меандр) должен быть с малым временем переключения. Д о статочно высокое качество ме андра обеспечивает выходной формирователь на основе быст родействующей КМОП микро схемы К1554ЛАЗ (74АС00), входной формирователь (пре образователь аналогового сиг нала в цифровой) здесь целесо образно выполнить на микро схеме К1554ТЛ2 (74АС14).
Анализ работы широкопо лосного усилителя (УМЗЧ) на частотах выше 5 МГц целесооб разно осуществлять с помощью
измерителя АЧХ или характериографа. Из распространенных приборов реко мендуются Х1-50, Х1-7Б.
О деталях и монтаже
Вследствие очень широкой полосы усиливаемых частот (Fз а м **> 400 МГц) следует применять компоненты, пред назначенные для поверхностного монта жа. Особенно это важно для элементов R1—R5, С1—С7, DA1. Все эти элементы должны быть расположены очень близко с микросхемой DA1. Причем для увели чения габаритной мощности элементов
** Fзам — величина, обратная времени ре
акции петли ООС.
R1, R2, R5 следует применить несколько резисторов типоразмера 1206, включен ных параллельно (R1 — два по 300 Ом,
R2 — десять по 15 кОм, R5 — четыре по 100 Ом). В позициях С 1 , С2 и С4, С6 сле дует применить конденсаторы группы МП0 (с малым ТКЕ), то же требование от носится и к С3 (группа ТКЕ — М1500). Конденсатор С1 осуществляет стопро центную ООС и соответственно должен быть очень высокого качества, из SMDэлементов рекомендуется конденсатор с ТКЕ группы МП0 и номинальным напря жением 500 В, однако они очень дефи цитны. Поэтому конденсатор С1 лучше составить из одного-двух SMD-компо- нентов емкостью 20...50 пФ и второго серий КСО, СГМ емкостью 1000 пФ на напряжение 250—500 В.
Катушки индуктивности L1 и L2 оди наковы и намотаны на каркасе диамет ром 14 мм, проводом 0,8...1 мм . Число витков каждой катушки равно 28 (допус тимо в интервале 25—30). Катушка ин дуктивности L2 имеет отвод от середи ны. Между этим отводом и концом ка тушки подключен резистор номиналом 5 Ом. Катушка индуктивности L1 имеет отвод от восьмого витка. Между этим от водом и концом катушки подключен ре зистор номиналом 2,5 Ом. Тем самым, этот резистор шунтирует 3/4 витков ка тушки, что обеспечивает достаточно эф фективное снижение добротности.
В качестве дросселей L3 и L4 жела тельно применить заводские Д-0,1 индук тивностью 5—20 мкГн. При их отсутствии рекомендуется использовать в качестве каркаса резисторы МЛТ 0,25, намотав на них 20 витков проводом 0,1 ...0,15 мм.
Особо следует отметить идентич ность параметров выходных транзисто ров (VT5—VT12). Дело в том, что эти транзисторы обладают достаточно раз личными напряжениями отсечки и раз ной крутизной передаточной характери-