![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Содержание
- •1.1 Задание на выполнение курсового проекта
- •2.2 Уточнение исходных данных для проектирования
- •2.3 Выбор состава основного турбинного и котельного оборудования
- •2.4 Проверка удовлетворения состава основного энергетического оборудования требованиямПтэ
- •2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
- •2.5.1Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)
- •2.5.2 Подогреватель сырой воды I ступени (псв-I)
- •2.5.3 Подогреватель сырой воды II ступени
- •2.5.4 Подогреватель химобессоленной воды (пхов)
- •2.5.5 Вакуумный деаэратор добавочной воды (дв)
- •2.5.6 Вакуумный деаэратор подпитки теплосети (дп)
- •2.6 Определение расхода пара из промышленных отборов турбин для обеспечения нагрузок промышленных потребителей и собственных нужд тэц
- •2.7 Уточнение исходных данных для расчета тепловой схемы турбины т-100-130
- •2.7.1 Построение процесса расширения пара в турбине т-100/120-130 в I–s-диаграмме для номинального режима
- •2.7.2 Определение давления пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах турбины т-100/120-130 в максимально-зимнем режиме
- •2.7.3 Построение процесса расширения в турбине т-100/120-130 для расчетного максимально-зимнего режима
- •2.8 Расчет системы регенерации турбины пт-100-130/135 на расчетном максимально-зимнем режиме работы тэц
- •2.8.1 Анализ и расчет тепловой схемы по заданной электрической мощности турбоагрегата пт-100-135/130
- •2.8.1.1 Определение расхода пара на деаэратор высокого давления (двд)
- •2.8.1.2 Расчет системы регенерации низкого давления
- •2.8.1.3 Расчет тепловой схемы турбоагрегата пт-135-165/130 при работе в режиме выработки электроэнергии на тепловом потреблении
- •3 Энергетические показатели турбоустановок при максимально-зимнем режиме работы тэц
- •3.1 Энергетические показатели турбоустановок тэЦпри работе турбин пт-100/120-130 сконденсационным пропуском пара
- •3.2 Энергетические показатели турбоагрегатов тэЦпри работе турбин т-100-130 свыработкой электроэнергии на тепловом потреблении
2.5 Выбор и разработка внешних узлов тепловой схемы тэц
Перед тем как приступить к расчету тепловой схемы, необходимо определить характеристики ее внешних узлов. К ним относятся: теплофикационная система станции, схема непрерывной продувки энергетических котлов, схема подогрева сырой воды перед химводоочисткой, система подготовки, деаэрации и подогрева обессоленной добавочной воды, система умягчения и деаэрации подпиточной воды теплосети. При закрытой схеме теплосети для горячего водоснабжения потребителей используется водопроводная вода, предварительно подогретая в поверхностных подогревателях горячего водоснабжения местных тепловых пунктов за счет частичного охлаждения обратной сетевой воды теплосети. Поэтому расход прямой сетевой воды в прямой линии теплосети для закрытой теплофикационной системы определяется только с учетом расчетных тепловых нагрузок на отопление и вентиляцию потребителей.
=1869
кг/с (2362 т/ч),
где
= 150С,
= 70С
– температура прямой и обратной воды
теплосети при расчетной температуре
наружного воздуха.
Потери с продувочной
водой и потери пара и конденсата от
внутренних утечек в тепловой схеме ТЭЦ
можно определить по паропроизводительности
котлов. При восполнении потерь продувочной
воды котлов химически обессоленной
водой величина непрерывной продувки,
в соответствии с ПТЭ, должна быть в
пределах (0,30,5%)
от паропроизводительности. Приняв
,
определим расход продувочной воды
котлов:
=0,00415395 = 1,63
кг/с (3,933т/ч).
2.5.1Расширители непрерывной продувки энергетических котлов (рнп)
Для упрощения
анализа считаем, что на ТЭЦ имеется один
РНП, в который входит продувочная вода
от всех работающих котлов.
Материальный
и тепловой балансы расширителей
непрерывной продувки (рис. 2.2):
=
+
;
·
=
·iрнп
+
·
рнп.
П
Рисунок 2.2 - Схема
потоков РНП= 15 МПа
энтальпия насыщения котловой воды
равняется
= 1612
кДж/кг.
При давлении в РНП
=
0,6 МПа насыщенный пар, образовавшийся
из перегретой котловой воды, будет иметь
энтальпию
=
2756 кДж/кг, а неиспарившаяся в расширителе
вода имеет энтальпию насыщения
= 670кДж/кг.
кг/с.
Расход неиспарившейся воды из РНП, направляемой через ПСВ-I на подпитку теплосети:
=
–
=
1,6
– 0,73=0,8кг/с (2,15т/ч).
Потери пара и
конденсата от утечек из пароводяного
тракта не должны превышать 1,2% от
паропроизводительности котлов для
отопительных и 1,6% для промышленно-отопительных
ТЭЦ. Приняв долю утечек
,
определим необходимый расход добавочной
химобессоленной воды на ТЭЦ для
компенсации утечек:
0,014395
= 5.53кг/с.
Так как вторичный
пар из РНП в количестве
=
1,219 кг/с полезно используется в деаэраторах
высокого давления (ДВД), то величина
внутренних потерь пара и конденсата
основного пароводяного тракта ТЭЦ:
=
0,59 + 3,68 = 4,27 кг/с.
Расход добавочной
химобессоленной воды для восполнения
внешних потерь
(невозврата конденсата пара промышленных
отборов с производства):
кг/с.
Суммарный расход добавочной воды химобессоленной воды на ТЭЦ, требуемый для компенсации внутренних и внешних потерь пара и конденсата:
=100
+ 6.4
=106.4кг/с.
При доле возврата
конденсата с производства в
= 0,6 с
температурой
расход обратного конденсата
составит
кг/с.
Приняв, что потери сетевой воды в теплосети составляют 2% от расхода сетевой воды, а неиспарившаяся в РНП продувочная вода используется для подпитки теплосети, определим величину расхода умягченной химочищенной воды (ХОВ), идущей на подпитку теплосети:
= 0,02
–
=
0,021869
– 0,8 = 36.58
кг/с (76,27 т/ч).
Расход сырой воды, поступающей на химводоочистку ТЭЦ, с учетом того, что около 25-30% этой воды используется для обеспечения собственных нужд (принят расход сырой воды на собственные нужды ХВО 25%):
=
1,25(
+
)
= 1,25(36.58 +
106.4) = 178.7
кг/с .
В соответствии с уточненной расчетной тепловой схемой, при закрытой теплофикационной системе сырая вода нагревается в подогревателях сырой воды первой и второй ступеней (ПСВ- и ПСВ-) и поступает на химводоочистку.