![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
Учебное пособие СМТ
.pdf![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D31x1.jpg)
Прочность трубопровода при изоляционно-укладочных работах определяется исходя из условия:
σи £ R2 , |
|
|
(1.47) |
|||
где σи – напряжение от изгиба в наиболее опасном сечении трубопро- |
||||||
вода |
|
|
|
|
|
|
определяется по следующей формуле: |
|
|
|
|||
σи = 0,809 × |
|
|
. |
(1.48) |
||
|
Е × h0 ×γ ст |
|||||
R2 – расчетное сопротивление растяжению (сжатию) металла труб |
||||||
и сварных соединений, МПа: |
|
|
|
|
|
|
R = |
Rн |
× m |
, |
|
(1.49) |
|
2 |
|
|
||||
2 |
k2 |
× kн |
|
|
|
|
|
|
|
|
где R2н - нормативное сопротивление растяжению (сжатию) металла труб и сварных соединений, следует принимать равным минимальному значению предела текучести σТ, установленного государственным стандартам и техническим условиям на трубы (приложение 2);
m - коэффициент условий работы трубопровода (приложение 3); k2 - коэффициент надежности по материалу (приложение 9);
kн - коэффициент надежности по назначению трубопровода (приложение 5).
Предельное значение изгибающих моментов, возможное при использовании трех трубоукладчиков, может быть достигнуто и при большем числе трубоукладчиков. Правда, необоснованное увеличение их числа в колонне является не выгодным. Кроме того, чем больше трубоукладчиков участвует в укладке, тем труднее синхронизировать их работу и тем чаще могут возникать различные отклонения действительных значений параметров от оптимальных расчетных – это приводит к появлению дополнительных напряжений в трубопроводе.
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D32x1.jpg)
Однако в некоторых случаях возникает необходимость в увеличении числа трубоукладчиков, например при недостаточной грузоподъемности имеющихся трубоукладчиков. Увеличение числа трубоукладчиков против расчетного необходимо также при строительстве трубопровода в сложных условиях.(на сильно пересеченной местности, на болотах и т.д.). В каждом из этих случаев требуется индивидуальное решение задачи.
Пример. Рассчитать параметры изоляционно-укладочной колонны, производящей строительство трубопровода диаметром 1220 мм.
Исходные данные: h0 = 1,1 м; EI = 2412,48 МН · м2; k2 = 1,15; kн = 1,05; R2н = σТ = 412 МПа; m = 0,9;
hоч = 0,8 м; hиз = 1,4 м; Qоч = 50 кН; Qиз = 35 кН;
I комплекс – 0,164 hоч / hиз = 0,164 · 0,8 / 1,4 = 0,09;
II комплекс – 0,164 (hоч + h0) / hиз = 0,164 · (0,8 + 1,1) / 1,4 = 0,22.
Произведем расчет для первого варианта расстановки трубоукладчи-
ков при α = 1,48 и β = 1,92.
Расстояние между трубоукладчиками:
|
l1 = 2,46(1,48 -1) |
|
|
|
|
2412,48×1,1 |
|
|
= 31,9м; |
|||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
4982,489 ×10−6 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
l2 = 2,46(1,92 -1,48)4 |
|
|
2412,48×1,1 |
|
|
|
= 29,24 м; |
||||||||||||
|
4982,489 ×10− |
6 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Усилие на крюках трубоукладчиков: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
æ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ö |
|
|
|
|
|
|
2412,489 |
×0,8 |
|
|
|
29,24 |
|
|
|
|
|||||||||
К = 4982,489 ×ç1,2× 4 |
|
|
+ |
÷ + 50 ×103 = 272004,835 Н = |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
−6 |
|
||||||||||||
1 |
ç |
4982,489 × |
10 |
|
|
|
2 |
÷ |
|
|
|
|
||||||||
|
è |
|
|
|
|
|
|
ø |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
0,272 МН; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
К2 |
|
æ 31,9 + 29,24 ö |
|
=152314,688Н = 0,152 МН; |
||||||||||||||||
= 4982,489ç |
|
|
|
|
|
|
|
÷ |
|
|||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
è |
|
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D33x1.jpg)
|
æ |
|
|
|
|
|
|
ö |
|
|
|
|
|
4 |
2412,489 ×1,4 |
|
31,9 |
|
3 |
|
Н = 0,348 МН. |
||||
К3 |
ç |
|
÷ |
|
|
|||||||
= 4982,489ç1,64 |
|
|
|
+ |
|
|
÷ |
+ 35×10 |
|
= 348935,122 |
||
|
4982,489 ×10 |
−6 |
2 |
|
||||||||
|
è |
|
|
|
ø |
|
|
|
|
Аналогично произведем расчет для второго варианта расстановки трубоукладчиков при α = 1,62 и β = 2,37, результаты расчета сведем в таблицу
1:
Таблица 1 Параметры изоляционно-укладочной колонны при α = 1,62 и β = 2,37
Параметры |
Результаты расчета |
|
|
l1,м |
41,2 |
l2,м |
49,842 |
К1,МН |
0,323 |
К2,МН |
0,226 |
К3,МН |
0,372 |
С точки зрения нагрузок на трубоукладчики более выгодным является первый вариант.
Напряжение от изгиба в наиболее опасном сечении трубопровода:
σи = 0,809 × 2,1×105 ×106 ×1,1× 78500 =109 ×106 Па = 109МПа Расчетное сопротивление растяжению (сжатию) металла труб и свар-
ных соединений:
R2 = 412 × 0,9 = 307,08 МПа 1,15×1,05
109 < 307,08 МПа, следовательно, необходимая прочность обеспечивается.
Контрольные вопросы.
1.Какие способы укладки трубопровода вы знаете?
2.Что может произойти, если изоляционно-укладочная колонна будет отклоняться от расчетных значений?
3.В каких случаях допускается увеличение количества трубоукладчиков в изоляционно-укладочной колонне?
4.Какие коэффициенты влияют на расчетное сопротивление растяжению (сжатию) металла труб и сварных соединений R2н ?
5.Какие показатели необходимо учитывать при расчете изоляционноукладочной колонны?
II. ПЕРЕХОДЫ ТРУБОПРОВОДОВ ЧЕРЕЗ ЕСТЕСТВЕННЫЕ ПРЕПЯТСТВИЯ
2.1. Расчет устойчивости трубопровода на болотах при различных способах балластировки
Трубопровод, укладываемый в болотистом и обводненном грунте, должен быть закреплен против всплытия, если он имеет положительную плавучесть. Трубопровод закрепляют одиночными утяжеляющими железобетонными и чугунными грузами, сплошным бетонированием, металлическими винтовыми анкерными устройствами и засыпкой минеральным грунтом. Проверка против всплытия трубопроводов, прокладываемых на обводненных участках, выполняется по расчетным нагрузкам и воздействиям из условия:
Б ³ Км (Кн.в. × qв - qтр - qдоп ), |
(2.1) |
где Б – необходимая величина пригрузки или расчетного усилия ан- |
|
керного устройства, приходящаяся на трубопровод длиной 1м; |
|
Км – коэффициент безопасности по материалу, принимаемый рав- |
|
ным для анкерных устройств 1; для железобетонных грузов 1,05; |
при |
сплошном бетонировании в опалубке 1,07; при сплошном бетонировании методом торкретирования 1,1; при балластировке грунтом 2;
Кн.в – коэффициент надежности при расчете на устойчивость положения трубопровода против всплытия, принимаемый равным для болот и периодически затопляемых участков 1% обеспеченности 1,05;
qдоп – расчетный вес продукта на воздухе, дополнительных обустройств в воде, а также обледенения в воде при транспортировке продукта с отрицательной температурой;
qв – расчетная выталкивающая сила воды, действующая на трубопровод (с учетом изоляции), определяемая по формуле:
qв = γв × |
π × D2 |
(2.2) |
|
|
из , |
||
|
|
4 |
|
Dиз – наружный диаметр трубы с учетом изоляционного покры- |
|||
тия; |
|
|
|
Dиз = Dн |
+ 2δиз , |
(2.3) |
δиз – толщина изоляционного покрытия (приложение 9, 10); γв – объемный вес воды с учетом растворенных солей и взвешен-
ных частиц грунта:
γв = 11·103 ÷ 11,5·103 Н/м3;
qтр – расчетный вес трубопровода (с учетом изоляции) на возду-
хе,
qтр = qс.в |
+ qиз , |
(2.4) |
|
qc.в – собственный вес трубы; |
|
||
qиз – вес изоляционного покрытия: |
|
||
q |
= n |
× qн , |
(2.5) |
из |
с.в |
из |
|
где nс.в – коэффициент перегрузки, при расчетах на продольную устойчивость и устойчивость положения принимается равным 1.
Нормативное значение веса изоляции определяется так[1]:
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D36x1.jpg)
qн |
= γ |
π |
(D2 |
- D2 ), |
(2.6) |
из |
|
из 4 |
из |
н |
|
где γиз – объемный вес изоляции (приложение 10).
Расстояние между отдельными грузами балластировки трубопровода определяется по формуле:
lг |
= |
Qг.ср − γ вVг.ср |
, |
(2.7) |
|
||||
|
|
Б |
|
где Qг.ср – средний вес одного груза в воздухе (приложение 12, 13); Vг.ср – средний фактический объем груза:
для железобетонных грузов
V |
= |
éab - (a - 2d )h - |
πR2 |
ù |
× c ; |
(2.8) |
|
|
ú |
||||||
г.ср |
|
ê |
2 |
|
|
||
|
|
ë |
û |
|
|
||
для чугунных грузов |
|
|
|
|
|
|
|
|
Vг.ср » π (R12 |
- R22 )× m , |
|
|
(2.9) |
Параметры одиночных грузов приведены на рис. 5. и 6. и в приложе-
нии 12 и 13.
Рис. 5. Железобетонный седловидный груз
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D37x1.jpg)
Рис. 6. Чугунный кольцевой груз
При сплошном бетонировании требуемый наружный диаметр забалластированной трубы определится из выражения:
D = |
|
π ×γб × Dиз - 4qтр |
|
, |
(2.10) |
|
π (γ б - Кмγ в ) |
||||||
б |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
где γб – объемный вес бетона, γб = 22·103 Н/м3; Dиз – диаметр заизолированного трубопровода.
При балластировке металлическими винтовыми анкерными устройствами (рис. 7.) расчетное усилие (допускаемая нагрузка) Банк определяется по формуле:
Банк = Zанк × kгр × mанк × Nанк , |
(2.11) |
где Zанк – число анкеров в одном анкерном устройстве;
kгр – коэффициент несущей способности грунта, в котором находятся лопасти анкеров ( приложение 14);
mанк – коэффициент условий работы анкерного устройства, принимаемый равным 0,5 при Zанк ≤ 2 и 0,4 при Zанк > 2;
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D38x1.jpg)
Nанк – максимальная (критическая) нагрузка на один винтовой анкер, завинченный в грунт на глубину не менее шести диаметров лопасти (приложение 15).
Рис. 7. Винтовое анкерное устройство |
|
||
Расстояние между анкерами: |
|
|
|
lа = |
Банк |
. |
(2.12) |
|
|||
|
Б |
|
Дополнительно определяется расстояние между анкерами из условия прочности:
lа = |
12 × R2 |
×W |
, |
(2.13) |
Pпл |
|
|||
|
|
|
|
|
где Pпл – положительная плавучесть: |
|
|
|
|
Pпл = γв ×Vв - qтр , |
(2.14) |
Vв – объем воды, вытесненной 1 м трубы с учетом изоляции:
Vв = |
π (Dн + 2δиз )2 |
, |
(2.15) |
|
4 |
|
|
где δиз – толщина изоляционного покрытия.
W – осевой момент сопротивления поперечного сечения трубопровода, м3:
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D39x1.jpg)
|
2I |
|
π |
|
4 |
4 |
æ |
3 |
|
4 ö |
|
|
|
|
|
Dн |
- Dвн |
ç |
|
Dвн ÷ |
» 0,8Dср ×δ . |
(2.16) |
|||
W = |
|
= |
|
× |
|
D |
= 0,098ç Dн |
- |
D ÷ |
|||
D |
32 |
|
||||||||||
|
н |
|
|
|
|
н |
è |
|
|
н ø |
|
|
Пример. Рассчитать устойчивость трубопровода, сооружаемого на болоте при различных способах балластировки, приняв следующие исходные данные: Dн = 1,22 м; δ = 0,0168 м; Dвн = 1,1864 м; I = 0,011488 м4;
qс.в = 4982,489 Н/м; qдоп = 0 – для наиболее неблагоприятного случая т.е. незаполненного продуктом трубопровода; R2 = 307,08 МПа.
Изоляция битумная усиленного типа: δиз = 0,006 см; γиз = 10500 Н/м3. Наружный диаметр трубы с учетом изоляционного покрытия:
Dиз =1,22 + 2 ×0,006 =1,232 м.
Нормативное значение веса изоляции:
qизн =10500 × 3,414 (1,2322 -1,222 )= 242,527 Н/м.
Расчетный вес трубопровода (с учетом изоляции) на воздухе: qтр = 4982,489 + 242,527 = 5225,016 Н/м.
Расчетная выталкивающая сила воды, действующая на трубопровод:
qв =11500 × |
3,14 ×1,2322 |
=13702,156 Н/м. |
|
4 |
|
1. Балластировка одиночными железобетонными грузами.
По формуле (2.1) производим проверку против всплытия трубопроводов, прокладываемых на обводненных участках:
Б =1,05(1,05×13702,156 - 5225,016 - 0) = 9620,36 Н/м.
Средний фактический объем груза:
V |
= |
é2 ×1,6 - (2 - 2 ×0,32)×0,5 - |
3,14 × 0,582 ù |
×1,05 = 2,09 м3. |
|
г.ср |
|
ê |
2 |
ú |
|
|
|
ë |
û |
|
Расстояние между отдельными железобетонными грузами:
lг = 40000 -11,5×103 × 2,09 =1,659 м. 9620,36
![](/html/2706/279/html_VoXNfCSwpU.t2JD/htmlconvd-43zd1D40x1.jpg)
2. Балластировка одиночными чугунными грузами. Средний фактический объем груза:
Vг.ср = 3,14 × (0,752 - 0,662 )× 0,884 = 0,352 м3.
Расстояние между отдельными чугунными грузами:
lг = 20000 -11500 × 0,352 =1,658 м. 9620,36
3. Балластировка сплошным бетонированием. Наружный диаметр забалластированной трубы:
Dб = |
3,14 × 22 ×103 ×1,2322 - 4 ×5225,016 |
=1,7 м. |
3,14 × (22 ×103 -1,1×11,5×103 ) |
Толщина бетонного покрытия:
δб = |
Dб - Dиз |
= |
1,7 -1,232 |
= 0,234 м. |
||
2 |
|
2 |
||||
|
|
|
4. Пригрузка металлическими винтовыми анкерными устройствами.
Принимаем Zанк = 2; mанк = 0,5; kгр = 1; диаметр лопасти Dл = 600 мм;
Nанк = 120·103 Н.
Расчетное усилие (допускаемая нагрузка):
Банк = 2 ×1× 0,5×120 ×103 = 120 ×103 Н.
Б=1× (1,05×13702,156 - 5225,016 - 0) = 9162,2478 Н/м.
Расстояние между анкерами:
lа = 120 ×103 =13,097 м. 9162,2478
Объем воды, вытесненной 1 м трубы с учетом изоляции:
Vв = 3,14 × (1,22 + 2 ×0,006)2 =1,191м3. 4
Положительная плавучесть:
Рпл =11,5×103 ×1,191- 5225,016 = 8471,484 Н/м.
Осевой момент сопротивления поперечного сечения трубопровода: