- •Министерство образования и науки украины
- •Национальная металлургическая академия Украины
- •49600, Г. Днепропетровск- 5, пр. Гагарина, 4
- •1. Резьба. Общие сведения
- •2. Винтовые передачи (пары «винт-гайка»). Общие сведения.
- •3. Кинематические и силовые связи в винтовых передачах
- •4. Расчет передач винт-гайка (винтовой передачи)
- •4.1Материалы винтовых передач скольжения
- •4.2 Проектный расчет винтовой пары
- •4.3 Расчет винтовой пары на прочность
- •4.4 Расчет винта на устойчивость
- •4.5 Проверочный расчет винтовой пары
- •5. Методика расчета и проектирования силовой (грузовой) винтовой пары на примере домкрата
- •6. Пример расчета домкрата
- •7. Методика расчета ходовой винтовой пары
- •8. Пример расчета ходовой винтовой пары
- •Литература
6. Пример расчета домкрата
Грузоподъемность Н.
Высота подъема мм.
1. Определяем средний диаметр резьбы d2 по условию износостойкости (формула 4.2)
ммм.
На основе рекомендаций принимаем коэффициент высоты гайки ΨН=2; коэффициент высоты резьбы Ψh=0,75 (резьба упорная)
=10 МПа (для пары «незакаленная сталь-бронза»).
2. Рассчитываем минимальный внутренний диаметр резьбы из условия прочности тела винта (формула 4.4)
==0,0278 м = 27,8 мм,
=117 МПа, принимаем материал винта сталь 40Х.
3. Определяем минимальный внутренний диаметр резьбы из условия устойчивости тела винта (формула 4.7)
ммм,
П=2,82 при μ=1–винт с одной опорой и направлением в гайке, т.е. шарнирное закрепление концов;
l=+3=300+3×27,8=383,4 мм;
коэффициент запаса устойчивости принимаем S=3,5.
4. По ГОСТ 10177-82 (приложение 2) подбираем стандартную упорную резьбу
Из условия ≥27,8, а≥ 32,6 принимаем резьбуS40×6 у которой:
– наружный диаметр – 40 мм;
– средний диаметр – 35,5 мм;
– внутренний диаметр – 29,586 мм;
– шаг Р = 6 мм
Проверяем выполняется ли для выбранной резьбы условие самоторможения Ψ<φ.
Угол подъема резьбы на среднем диаметре
== 30 5’.
Угол трения ==50 43’ (для смазанного винта коэффициент трения )
30 5’ < 50 43’ – условие выполнено.
5. Проверяем прочность выбранного винта по приведенному (эквивалентному) напряжению в материале винта (формула 4.3)
≤,
,
W=0,2∙0,0296=0,0000051 м3,
,
=90,56 МПа ;=117 Мпа.
Таким образом, эквивалентное напряжение 90,56 МПа меньше допустимого =117 Мпа.
6. Принимаем материал гайки «бронза» и выполняем проверочный прочностной расчет резьбы гайки:
6.1 Принимаем высоту гайки
Н = 10∙Р = 10∙6 = 60 мм
и по формуле 4.1 сравниваем фактическое напряжение смятия на рабочей поверхности с допустимым [σсм]=10 МПа (по условию невыдавливания смазки),
.
Условие σсм≤[σсм] выполнено.
6.2 Проверяем высоту гайки Н на срез витков по формуле (4.5)
; =20…25 МПа,
.
Напряжения среза витков =13,98 МПа, что меньше допустимого значения 20…25 МПа для бронзовых гаек.
6.3 Проверяем напряжение изгиба в резьбе гайки по формуле
; = 27…34 МПа для бронзы;
где в = К∙Р = 0,73∙6 = 4,38 мм;
h = (d – d’1)/2, при внутреннем диаметре гайки d’1=32 мм h =4,5 мм
.
Напряжение изгиба в резьбе не превышает допустимых значений.
7. Определяем наружный диаметр гайки, приняв =30 МПа, по формуле
==61 мм.
Принимаем в соответствии с нормальными линейными размерами (ГОСТ6636-81 приложение 7) De = 63 мм.
Конструктивно ширина бурта 1,25толщины стенки гайки (63-40)/2∙1,25=14,5 мм, а диаметр бурта Dб = 63+14,5∙2 = 92 мм. Высота бурта 1,7 толщины стенки hб = 1,7∙14,5 = 24,65 мм; корректируем в соответствии с рядом нормальных размеров и окончательно принимаем hб = 25 мм.
Выбираем размеры домкрата:
– диаметр головки винта домкрата ,
– диаметр хвостовика ,
– диаметр отверстия в головки винта под рукоятку
,
Из технологических соображений принимаем ,
– длина нарезки винта ,
– высота корпуса при =10 мм,
.
Толщина стенки литого чугунного корпуса 6÷12 мм, если корпус сварной, то толщина стенки определяется толщиной стенки трубы. При толщине стенки менее 6 мм необходим проверочный расчет на прочность. В данном примере принимаем толщину стенки литого чугунного корпуса 10 мм.
8 Выполняем сборочный чертеж домкрата с выноской номинальных размеров профилей резьбы винта и гайки (приложение 3). Составляем спецификацию (приложение 4).