1.11 Система вентиляції

Подача воздуходувок, що забезпечують вентиляцію житлових приміщень, розраховується з умови подачі на кожного члена екіпажа або пасажира не менш ніж від 33 до 50 м³/г повітря.

Подача системи вентиляції МВ визначається із розрахунку забезпечення роботи головних двигунів у штормових умовах при зачиненому МВ

Qмо= αg· G0·Qе/ρB
Qмо=(2,414,5658,6)/1,29 =17766 м3/год

де α_g – коефіцієнт залишку повітря при згоранні палива у двигуні.

1.12 Санітарні системи

1.12.1 Система питної води

Питна вода зберігається у запасних цистернах, що розташовуються за межами подвійного дна. З запасних цистерн вода подається насосом до пневмоцистерн(гідрофонів). Об`єм напорної цистерни приймається 0.2 добової витрати. Подача насоса питної води визначається із розрахунку витрати одною людиною за добу і дорівнює 50 л питної води для першої групи суден й часу підкачки добового запасу насосом у продовж 3 годин. Тиск що утворює насос приймається рівним 0,2 МПа.

Q=34чол.*0, 03=1,02 м³/ч

Н=0,2 МПа, Р=1,02*0,2/3,06=0,1 МПа,

Марка насоса:А13В1,6/40-1,3/25В, Q=1,3м³/ч.

1.12.2 Система води для миття

Витрата води для миття складає 100 л на людину у добу для першої групи суден. Визначення подачі води для миття аналогічно попередньому.

Q=34чол.*0, 01=3,4м³/ч.

Р=3,4*0,2/3,06=0,2 МПа

Марка насоса:НМШ5-25-4,0/4-5, Q=4м³/ч.

1.12.3 Система забортної води

Для розрахунку подачі насоса витрата води приймається 30 л на людину у добу. Визначення подачі насоса аналогічно попередньому.

Q=34чол.*0, 03=1,02; Н=0,2 МПа, Р=1,02*0,2/3,06=0,066 МПа,

Марка насоса:А13В1,6/40-1,3/25В, Q=1,3м³/ч.

1.13 Механізми судових пристроїв

1.13.1 Кермовий пристрій

Приблизно потужність кермового приводу можна визначити по наступній розрахунковій схемі .

Умовне розрахункове навантаження F(кН), що діє на перо руля на

передньому ході, визначається по формулі:

F = F1+F2

Складові F1 і F2 (кН), визначаються по формулах :

F1= ,кН

F2= ,кН

де к – коефіцієнт (в розрахунку приймається рівним 1)

к – коефіцієнт, рівний 1 для керма, що робить

безпосередньо за гребним гвинтом ;

λ - величина, обумовлена по формулі ;

hр - висота пера руля, hр=4,3 м ;

Bp - ширина пера руля, м ; Bp=1,9м;

b1 - величина, рівна 2,2 для керма, розташованого у

діаметральній площині судна;

Св - коефіцієнт загальної повноти судна при осаді по літню

вантажну ватерлінію, 0,8- для середньохідних судів;

Ар - площа пера руля, Ар= 12,2м²;

υ - швидкість судна, υ=14,5вузлів=7,4м/с;

Т - упор гребного гвинта при швидкості υ', кН;

Дв - діаметр гребного гвинта, м; Дв вибирається з розрахунку

ходовості; для наближеної оцінки Дв можна скористатися

співвідношенням для одновальної установки;

Дв= 0,65d_с = 0,656,9= 4,485м

Ав - частина площі пера руля, що знаходиться в не перекладеному положенні в струмені гребного гвинта, м² (у розрахунку

приймати рівної площі пера керма Ар );

Bp = м

де dc - осадка судна, м

Ap = ,

де μ - коефіцієнт, рівний 1,1;

υ - коефіцієнт, рівний 1,25 для буксирів; 1,0 - для інших судів;

Ар = м

Т = ,

де υ' - швидкість судна м/с;

ηвп - КПД валопровода, рівний 0,98;

ηг - пропульсивний КПД гвинта, рівний 0,65 для транспортних судів;

Т = кН

F = кН

F= кН

F = 244,5+336,5=581 кН

Умовне розрахункове навантаження F (кН) не повинне прийматися менше навантаження:

F= ,

F = кН

де k - коефіцієнт, що залежить від категорії льодового посилення

k=53(суда с льодовим посиленням категорії Л1) Класифікація судів у залежності від категорії льодового посилення приведена в Правилах Регістра

Таблиця 2.1 - Класифікація судів у залежності від категорії льодового

Посилення

Тип судна і льодового посилення	Величина коефіцієнта k3
Криголами категорії ЛЛ1	171
Криголами категорії ЛЛ2	150
Криголами категорії ЛЛ3	130
Криголами категорії ЛЛ4	110
Суду з льодовим посиленням категорії УЛА	81
Суду з льодовим посиленням категорії УЛ	66
Суду з льодовим посиленням категорії Л1	53
Всі інші судна	10

Якщо навантаження Fз більше навантаження F, то в подальших розрахунках замість навантаження F приймається Fз.

Умовний розрахунковий момент Мк, що діє на кермовий пристрій на передньому ходу:

Мк = ,

де А1 - частина площі пера керма, розташованого в ніс від осі його

обертання, м²;

А1 =0,25Ар =0,2512,2 = 3,05 м²

Мк = кНм

За Правилами Регістра перекладка рулячи з 35° одного борта до 30° іншого борта повинна здійснюватися не більш ніж за 28 с. Отже, кутова швидкість при перекладці руля ωб 0,04 с, ωб = 0,08 с

Орієнтована потужність кермового приводу Ррп (кВт):

Ррп = ,

де ηрп - КПД передачі від мотора кермового приводу до баллера керма,

рівний 0,78

Ррп = кВт

1.13.2 Якірний пристрій

Складається з якірного постачання і брашпиля. Потужність приводу брашпиля залежить від маси якоря m_я, глибини якірної стоянки hя і швидкості підйому якоря υя.

Маса якоря і калібр якірного ланцюга залежать від габаритів судна (характеристики постачання):

Nс =

де Δ - об'ємна водотоннажність судна при осадці по літню грузову ватерлінію, м ; Δ=9860т;

hn - висота від літньої вантажної ватерлінії до верхньої крайки

настилу палуби найвищого рубання, hn=10,4м;

Аn - площа парусності в межах довжини судна Lс, вважаючи від літньої грузової ватерлінії, Аn=640 м²;

Nс = м²

При недоліку вихідних даних для розрахунку характеристики постачання Nс можна масу якоря вибрати по прототипі. Тоді калібр якірного ланцюга dц (мм) визначається по емпіричній формулі:

dц = мм

де m_я - маса якоря, кг.

Маса 1 м ланцюга з розпірками mц (кг/м):

mц = кг/м

Орієнтовно потужність приводу брашпиля Рбр (кВт) при підйомі одного якоря:

Рбр =

Глибина якірної стоянки h_я залежить від габаритів судна і визначається по характеристиці постачання.

Швидкість підйому якоря υ_я, приймається не менш 10 м/хв. КПД приводу брашпиля ηбр приймається рівним 0,8.

Рбр = кВт

1.14 Валопровод і дейдвудний пристрій

Валопровод містить у собі упорний, проміжний і гребний вали, а також підшипники, що зазначені вали підтримують.

1.14.1 Вали

Розрахунковий діаметр проміжного вала повинний бути не менш

де F = 95 для установок з ротативними двигунами або з ДВС, обладнаними гідравлічними або електромагнітними муфтам;

F = 100 для інших типів установок із ДВС;

Р - розрахункова потужність на проміжному валові, кВт;

n- розрахункова частота обертання проміжного вала, хв'¹.

мм

Діаметр завзятого вала на відстані одного діаметра від гребеня повинний бути не менш 1,1dпр

Розрахунковий діаметр гребного вала повинний бути не менш:

де для ділянок вала в корму від носової крайки кормового дейдвудного підшипника до =1,22 при бесшпоночном з'єднанні гребного гвинта з валом і до =1,26, якщо з'єднання виконується за допомогою шпонки. У ніс від зазначеної крайки до = 15.

мм

Для гребних валів без суцільних облицювань до повинно бути збільшене на 2%.

Діаметри валів, виготовлених зі сталі з тимчасовим опором більш 400 МПа, можуть бути визначені по формулі:

де dм – зменшений діаметр, мм;

d - розрахунковий діаметр, мм;

Rтв - тимчасовий опір матеріалу вала,

Rтв – тимчасовий опір матеріалу вала, прийнятого

для гребного вала не більш 600 МПа, для інших - не

більш 800 МПа.

мм

Товщина сполучних фланців усіх валів усередині судна повинна бути не менш 0,2 розрахункові діаметри проміжного вала або не менш діаметра сполучного болта, визначеного по формулі для діаметра болта для матеріалу вала, дивлячись по тому, що більше.

Конус гребного вала під гребний гвинт при застосуванні шпонки повинний виконуватися з конусностью не більш 1:12.

Товщина бронзового облицювання повинна бути не менш:

де dг - діаметр гребного вала під облицюванням, мм.

S = (0,03277,6+7,5) = 15,8 мм

1.14.2 Сполучні болти

З'єднання фланців валів повинне виконуватися щільно пригнаними болтами.

Діаметр болтів у мм повинний бути не менш:

де dпр - діаметр проміжного вала з урахуванням льодових посилень, мм ;

Rтв- тимчасовий опір матеріалу вала, МПа ;

Rтв - тимчасовий опір матеріалу болта, МПа, причому

Rтв <Rтв< 1,75Rтв але не більш 1000 МПа;

і – число болтів; і=10.

D - діаметр центрової окружності болтів, D=292,41+20%=350,892 мм

1.14.3 Підшипники валів

У залежності від матеріалів дейдвудних підшипників довжини

підшипників повинні відповідати нище приведеним значенням.

Таблиця 2.2 - Довжина дейдвудних підшипників

Матеріал підшипника	Відносна довжина підшипника L/d
	Найближчого до двигуна	Середнього і носового
Бабіт	2	0,8
Бакаут, гума й ін. схвалені Регістром матеріали	4	1,5

λ=14 при n≤500 мин^-1

5,5≤l≤ λ

5.5≤l≤14

0,091≤l≤0,233 м

При масляному змащенні дейдвудних підшипників масляні цистерни повинні розташовуватися вище ватерлінії.