1.5. Коагуляція та вапнування вихідної води (карбонатний режим)

В якості коагулянту використовується сірчанокисле залізо, доза якого

D_k = 0,5 мг-екв/дм³.

Доза вапна вважається таким чином:

Dи = СО_2исх + ΔНСО₃^- + D_k+И_и, мг-екв/дм³;

Прийнявши значенняОН, визначаємо залишкову концентрацію іона Mg²⁺.

Mg²⁺_ост = мг-екв/дм³.

Концентрацію магнію не змінюється.

       Залишкова концентрація кальцію розраховується із закону електронейтральності (концентрація іонів магнію і натрію не змінюється):

      

Карбонатний режим застосовують: 1) коли вимушено доводиться використовувати як коагулянт сірчанокислий алюміній; 2) при необхідності виключити виділення магнієвих сполук, щоб у разі дотримання певних гідравлічних умов отримувати при вапнуванні крупнокрісталічний осад. При карбонатному режимі дещо зменшується витрата вапна (порівняно з гідратним режимом).

Таблиця 2в. Коагуляція та вапнування вихідної води

1.6.Коагуляція з вапнуванням і магнезіальних Знекремнювання вихідної води

Основним з числа методів магнезіального знезкремнювання води є метод знезкремнювання каустичним магнезитом.

Одночасно з знекремнювання води проводять її вапнування і коагуляцію.

      Вапнування при магнезіальному знекремнювання проводиться для того, щоб знизити лужність води і створити належну величину рН.

При рН <10 видалення кремнекислих з'єднань буде ускладнено через недостатню дисоціацію Н2SiО3. Крім того, внаслідок низької концентрації у воді іонів ОН-знекремлюючий реагент буде взаємодіяти з бікарбонат-іонами вихідної води, вільної вугільної кислотою, а також введенням в воду коагулянтом:

МgО + Н₂О → Мg(ОН)₂ → Мg²⁺ + 2ОН^-;

ОН^- + Н⁺ → Н₂О;

НСО₃^- → СО₃^2- + Н⁺;

СО₂ + Н₂О → Н₂СО₃ → Н⁺ + НСО₃^- → 2 Н⁺ + СО₃^2-;

СО₃^2- + Са²⁺ → СаСО₃↓;

2 ОН^- + Fе²⁺ → Fе(ОН)₂.

Експериментальні дані підтверджують, що знекремнювання найбільш ефективно відбувається у вузькому інтервалі величин рН = 10,1 - 10,3, досягаючи в окремих випадках 10,4. Оптимум рН кілька різний для різних вод.

Доза вапна вважається таким чином:

D_и = СО_2вих + ΔНСО₃^- + D_k+И_и, мг-экв/дм³;

При розрахунку даної таблиці використовували коагулянт FeSO₄, доза якого D_k = 1,2 мг-экв/дм³, залишкову концентрацію кальцію визначаємо із закону електронейтральності.

Таблиця 2д. Коагуляція з вапнуванням і магнезіальним

знекремнюванням вихідної води

Висновок: Для даних вод з вмістом ГДП> 2 мг /дм³, Ок> 4 мгО2 /дм³, Жк> 2 мг-екв /дм³, ЖНК <10 мг-екв /дм³, оптимальною схемою предочистки К+Иг+Ф

1.7.Розрахунок продуктивності впу

Продуктивність ВПУ по знесоленої воді:

,

де - втрата сумарною паропродуктивності парогенераторів, т / год:

,

r – частка втрати пари і конденсату в контурі блоку;

n=5 - кількість енергоблоків на станції;

- паропродуктивність парогенератора, т / год:

- додаткова продуктивність установки, що залежить від потужності блоку, т / год:

- додаткова продуктивність ВПУ, пов'язана з можливою втратою конденсату при розігріві мазуту, т / год:Для АЕС =0;

- втрати пари конденсату, які виникають в тепломережах, т / год:

,

z – частка втрати конденсату в подогревателях води теплових мереж;

r₁ – астка відбору пари на підігрів води в теплових мережах;

- додаткова продуктивність для компенсації відпустки води на інші об'єкти, т / год:

Кількість вихідної води, що надходить в освітлювач, т / год:

х - частка втрати води з продувкою води (при зневодненні шламу і поверненні фугату в освітлювач х = 0);

х₁ - частка втрати на власні потреби.

Висновок: Кількість води, що надходить в освітлювачі на обробку вапном і іншими реагентами становить Q_двб = 217,95 т / год Виходячи з цього ми можемо вибрати тип освітлювачів та їх кількість.