- •Методические указания
- •Методические указания
- •Введение
- •1. Порядок выполнения и содержание проекта
- •1.1. Расчетная часть
- •Исходные данные
- •1.1.2. Выбор метода обработки воды
- •1.1.3. Определение расчетной производительности сооружений
- •1.1.4. Реагентное хозяйство
- •1.1.5. Определение размеров и компоновка сооружений
- •1.1.6. Расход воды на собственные нужды станции
- •1.1.7. Сборные или распределительные системы сооружений
- •1.1.8. Потери напора в сооружениях и коммуникациях
- •1.1.9. Разработка генерального плана очистной станции
- •1.1.10. Проектирование высотной схемы
- •1.1.11. Расчет сооружений для промывки фильтров
- •1.1.12. Расчет резервуаров и хлораторной
- •1.2. Графическая часть
- •2. Примеры
- •2.1. Проектирование водопроводной очистной станции с горизонтальными отстойниками
- •2.1.1. Исходные данные
- •2.1.2. Выбор метода обработки воды
- •2.1.3. Определение расчетной производительности
- •2.1.4. Реагентное хозяйство
- •2.1.5.Смесители
- •2.1.6. Горизонтальные отстойники
- •2.1.7. Камера хлопьеобразования
- •2.1.8. Скорые фильтры
- •2.1.9. Расход воды на собственные нужды станции.
- •2.1.10. Компоновка сооружений
- •2.1.11. Расчет сборных, распределительных систем и коммуникаций
- •2.1.12. Расчет резервуаров
- •2.1.13. Проектирование генплана площадки
- •2.1.14. Высотная схема
- •2.1.15. Расчет сооружений для промывки скорых фильтров
- •2.2. Пример расчета коридорного осветлителя со слоем взвешенного осадка с принудительным отсосом шлама
- •2.2.1. Исходные данные
- •2.2.2. Расчетные расходы
- •2.2.3. Расчет габаритных размеров осветлителей
- •2.2.4. Расчет сборных и распределительных систем осветлителя
- •Приложение 1
- •Приложение 2 Компоновки станций осветления воды
- •Приложение 3
- •Литература
2.1.7. Камера хлопьеобразования
Поскольку источник относится к водам средней мутности и мутным [3, п.6.9], то принята камера хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка, встроенная в горизонтальный отстойник.
Число камер, ширина и глубина камеры приняты по числу и размерам горизонтального отстойника соответственно 6 (одна резервная), 6 и 4,5 м. Расход одной камеры равен
qкам = 573 / 5 = 114,6 л/с.
Площадь камеры (м2) при скорости восходящего потока 1,5 мм/с [3, п.6.56] составит
fкам = 114,6 / 1,5 = 76.
Длина камеры – 76 / 6 = 12,7 м. Принята длина камеры 12 м (строительный модуль для общей длины камеры и отстойника – 3 м), при этом скорость восходящего потока составит 1,6 мм/с.
Объем камеры (м3) за вычетом «сухого борта» 0,4 м будет равен
Wкам = 6·12·4,1 = 298.
Тогда время пребывания воды в камере (мин) составит –
tкам = Wкам / qкам = 298 / (0,115·60) = 43,
что не противоречит СНиП [3, п.6.54].
При скорости отвода воды из камеры 0,075 м/с и ширине камеры 6 м высота воды на водосливе составит 0,115 / 0,075·6 = 0,3 м. При глубине воды в начале отстойника 4,1 м высота водосливной стенки будет 4,1 – 0,3 = 3,8 м (рис.2.1).
Скорость движения воды между водосливной и подвесной стенками – 0,03 м/с [3, п.6.58], расстояние между ними – 0,115 / 0,03·6 = 0,6 м. Размер подвесной стенки с учетом ее погружения на 1/4 высоты отстойника [3, п.6.58] – 0,25·4,1 + 0,4 = 1,4 м.
2.1.8. Скорые фильтры
Для окончательной очистки обрабатываемой воды предусмотрены скорые однослойные фильтры с загрузкой из кварцевого песка крупностью 0,7-1,6 мм (эквивалентный диаметр dэ=1,0 мм) с коэффициентом неоднородности Кн=1,7 высотой слоя 1,5 м.
Общая площадь фильтров (м2) определена по формуле (18) [3]:
где Q – полезная производительность станции, м3/сут;
Т – продолжительность работы в течение суток, ч (принято 24 ч);
Vн – скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч [3, табл. 21];
nпр – число промывок фильтра в сутки (принято n = 2);
пр – продолжительность простоя фильтра в связи с промывкой, ч (принято 0,33 ч);
qпр – удельный расход воды на одну промывку фильтра, м3/м2 (при интенсивности промывки 16 л/(см2) и продолжительности 6 мин [3, табл. 23] qпр=1666010-3=5,8.
Число фильтров согласно рекомендациям СНиП [3, п.6.99]–
Принято Nф=6 по числу отстойников, что удобно для размещения коммуникаций и компоновки сооружений. Площадь фильтра в осях – 350 / 6 = 58 м2. Скорый фильтр (рис. 2.2) - прямоугольный в плане с боковым каналом (см. прил. 1).
Ширина фильтра принята равной ширине отстойника также из удобства компоновки сооружений, т.е. В=6 м с каналом шириной 1 м. Длина фильтра – 58 / (6-1) = 11,7 м. Принята длина L=12 м (строительный модуль – 3 м).
Полезная площадь фильтра при толщине стенки 0,2 м составит (12-0,2)(5-0,2) = 56,6 м2. Скорость фильтрования (м/ч) при нормальном режиме найдена по формуле:
при форсированном режиме (один фильтр на ремонте) –
что соответствует СНиП [3, табл. 21].
Расчет дренажной системы и высоты фильтра
Принята обратная водяная промывка фильтра с интенсивностью 16 л/(с·м2) с подачей воды из бака. Дренажная система – большого сопротивления из стальных перфорированных труб с поддерживающими слоями гравия (рис.2.2). Расчет дренажной системы выполнен в соответствии с требованиями СНиП [3, п.6.103-6.106] и методикой, приведенной в разделе 1.1.7.
Размеры бокового канала в свету назначены конструктивно 0,7×0,8 м. Число боковых ответвлений при шаге 0,3 м составит (11,8 / 0,3) – 1 = 38.
Расход воды на промывку – 56,6 · 16 = 906 л/с. Расход на одно ответвление – 906/38=23,8 л/с. Принят диаметр распределителей dу = 125 мм из стальных труб по ГОСТ 3262-75* при скорости 1,69 м/с [17].
Общая площадь всех отверстий принята 0,3%. Тогда fпол = 0,003·56,6·10-4 = 1698 см2. При диаметре отверстия 1,0 см число отверстий составит 1698 / 0,785·1,02 = 2163. Отверстия рассверливают с двух сторон под углом 45о, число отверстий на боковой стороне трубы – 2163/38/2 = 28. При длине трубы 4,8 м (рис. 2.2) шаг отверстий будет 4800/28 = 170 мм, что соответствует СНиП [3, п.6.105].
Потери напора (м) в дренажной системе при промывке находят по формуле (22) СНиП [3, п.6.86, 6.105]:
,
где ξ – коэффициент гидравлического сопротивления дренажной системы;
Кп – коэффициент перфорации, равный отношению суммы всех отверстий в фильтре к площади сечения канала: 38·0,785·1,02·56 / 70·80 = 0,3;
VК – скорость в канале, равная 0,906 / (0,7·0,8) = 1,62 м/с;
VБО – скорость в боковом ответвлении.
Число промывных желобов определено из условия расстояния в осях между ними не более 2,2 м [3, п.6.111]. Принято пять желобов полукруглого сечения (рис.2.3), при этом расход одного желоба составит: 906/5=181 л/с.
Рис. 2.3. Желоб для отвода промывной воды
Ширина желоба (м) определяется по [3, формула (23)]:
,
где аЖЕЛ – отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины.
Приняты желоба шириной 600 мм.
Минимальное расстояние от низа желоба до дна канала (м) определено по формуле (24) [3]:
где ВКАН – ширина сборного канала фильтра, м.
Высота кромки желоба над поверхностью загрузки [3, п.6.113] определена по формуле:
где НЗ – высота слоя загрузки, м;
аЗ – относительное расширение слоя при промывке, (принято расширение 30% [3]).
Поскольку высота желоба в конце равна 0,75 м (рис.2.3), то принято Нж = 0,8 м (50 мм – зазор между дном желоба и фильтрующей загрузкой). Высота фильтра (м) с учетом всех вычисленных параметров и требований СНиП [3, п.6.110] составит:
,
где НП.С.=0,6 – высота поддерживающих слоев, м; 2м – высота слоя воды над загрузкой при фильтровании; 0,5 м – превышение строительной высоты над уровнем воды [3, п.6.101].
Принята строительная высота фильтра 4,8 м (строительный модуль – 0,6 м).
Фактическое расстояние от низа желоба до дна канала при толщине перекрытия канала 0,2 м равно:
0,6 + 1,5 + 0,05 – 0,8 – 0,2 = 1,15 м,
что больше расчетного 1,02 м, т.е. незатопленное истечение промывной воды из желобов в канал будет обеспечено.