EN сталь / TKP EN 1993-4-1-2009
.pdfТКП EN 1993-4-1-2009
Приложение A
(справочное)
Упрощенные правила для круглых бункеров последовательного класса 1
Применительно к круглым бункерам последовательного класса 1 с цилиндрическими стенками такой упрощенный подход позволяет проектировать бункеры на основе крайнего предельного состояния с ограниченным количеством нагрузок.
A.1 Комбинированные воздействия на бункеры последовательного класса 1
Бункеры последовательного класса 1 можно рассматривать с учетом нижеследующих упрощенных типов комбинированного воздействия:
—наполнение;
—разгрузка;
—воздействие ветра на пустой бункер;
—наполнение в сочетании с ветровой нагрузкой. Допускается упрощенный подход к ветровой нагрузке.
A.2 Оценка эффекта воздействия
(1) При проектировании в соответствии с выражениями, приведенными в настоящем приложении, мембранные напряжения следует увеличить на коэффициент kM, который учитывает влияние локального изгиба.
Примечание — Значение kM может быть задано в национальном приложении. Рекомендуется значение kM = 1,1.
(2) При проектировании в соответствии с выражениями, приведенными в настоящем приложении, силы, воздействующие на хоппер и кольцо, следует увеличить на коэффициент kh, который учитывает влияние асимметричного и кольцевого изгиба.
Примечание — Значение kh может быть задано в национальном приложении. Рекомендуется значение kh = 1,2.
A.3 Оценка крайнего предельного состояния
A.3.1 Общие положения
(1) Ограниченные положения настоящего приложения позволяют оценить проект, но зачастую оказываются более сдержанными, чем законченные положения этого стандарта.
A.3.2 Изотропные цилиндрические стенки на сварных или болтовых соединениях
A.3.2.1 Предельное состояние пластичности
(1)Под воздействием внутреннего давления и всех соответствующих расчетных нагрузок расчетное сопротивление должно определяться в каждой точке с учетом колебаний внутреннего давления и, соответственно, противостоящей им контактной прочности.
(2)Во всех точках конструкции результирующие расчетного мембранного напряжения nx,Ed и nθ,Ed (оба значения приняты за положительные растяжения) должны удовлетворять следующему условию:
, |
(А.1) |
где nx,Ed — результирующая вертикального мембранного напряжения (силы на единицу ширины стенки оболочки), выведенная в результате анализа расчетных значений (нагрузок);
nθ,Ed — результирующая мембранного напряжения в окружном направлении (сила на единицу ширины стенки оболочки, выведенная по результатам анализа из расчетных значений воздействия (нагрузок);
fy — предел текучести листа оболочковой стенки;
γM0 — частный коэффициент предельного состояния пластичности.
186
ТКП EN 1993-4-1-2009
(3) В каждом болтовом соединении конструкции результирующие расчетного напряжения должны удовлетворять условиям, которые предохраняют разрушение площади сечения нетто:
— для меридионального сопротивления
|
; |
(А.2) |
— для окружного сопротивления |
|
|
|
, |
(А.3) |
где fu |
— предельная прочность листа оболочковой стенки; |
|
γM2 |
— частный коэффициент сопротивления разрыву (=1,25). |
|
(4) Расчет соединений должен выполняться в соответствии со стандартом EN 1993-1-8 |
или |
EN 1993-1-3. Влияние отверстий под крепеж должно учитываться согласно стандарту EN 1993-1-1 на основании требований к растяжению, сжатию или сдвигу, соответственно.
(5) Расчетное сопротивление соединений внахлестку в сварных конструкциях fe,Rd представлено
критерием воображаемой прочности: |
|
, |
(А.4) |
где j — это коэффициент прочности соединения.
(6) Прочность деталей соединения сварных швов внахлестку с непрерывным угловым швом должна быть принята за j = ji.
Примечание — Значение ji может быть задано в национальном приложении. Рекомендуются значения ji, приведенные ниже для разных конфигураций соединения.
Прочность соединения ji посредством сварных швов внахлестку
Тип соединения |
Эскиз |
Значение ji |
|
|
|
Двойной сварной шов внахлестку |
|
J1 = 1,0 |
|
|
|
Одиночный сварной шов внахлестку |
|
J2 = 0,35 |
|
|
|
A.3.2.2 Осевое сжатие
(1)Расчетное сопротивление при осевом сжатии должно определяться во всех точках оболочки. При расчетах изменение силы осевого сжатия в вертикальном направлении игнорируется, за исключением тех случаев, когда это предусмотрено положениями стандарта EN 1993-1-6. Во избежание широкого применения отрицательных чисел при расчете продольного изгиба мембранные силы сжатия должны рассматриваться как положительные.
(2)Когда применяется горизонтальное соединение внахлестку, вызывающее эксцентриситет
осевой силы при прохождении через шов, приведенное ниже значение α должно быть уменьшено до 70 % предыдущего значения, если эксцентриситет срединной поверхности листов относительно друг друга превышает величину t/2, а изменение толщины листа не превышает t/4, где t — это толщина более тонкого листа в соединении. Если эксцентриситет составляет меньше указанного значения или изменение толщины листа больше, значение α не должно уменьшаться.
(3) Коэффициент уменьшения упругой деформации α определяется как:
, |
(А.5) |
где r — радиус стенки бункера;
t — толщина листа стенки в расчетном местоположении.
187