- •Пермский государственный технический университет
- •Введение
- •1. Исходные данные для расчета
- •2. Предварительный расчет турбины
- •3. Расчет ступени охлаждаемой газовой турбины по среднему диаметру для выбранной проточной части
- •3.1. Выбор предварительно назначаемых величин и расчет геометрических параметров.
- •3.2. Определение в первом приближении основных параметров ступени.
- •3.3. Определение параметров потока на выходе из соплового аппарата.
- •3.4. Определение параметров в относительном движении на входе в рабочее колесо.
- •3.5. Параметры в относительном движении за рабочим колесом.
- •3.6. Параметры в абсолютном движении за ступенью.
- •3.7. Параметры ступени в целом.
- •4. Определение среднестатистических геометрических параметров.
- •5. Расчет среднестатистического значения потерь.
- •Формулы приближенного расчета термодинамических характеристик воздуха и продуктов сгорания керосина в воздухе
- •Некоторые результаты исследования эффективности охлаждения
- •Глава 2
- •2.1. Общая постановка задачи профилирования лопатки по высоте
- •Библиографический список
- •Содержание
Некоторые результаты исследования эффективности охлаждения
В
Рис. 4. Эффективность
различных схем воздушного охлаждения:
1 – конвективное
охлаждение с продольным течением
охлаждающего воздуха; 2 – то же с
поперечным течением охладителя; 3 –
конвективно-пленочное (комбинированное)
охлаждение; 4 – пористое (эффузионное)
охлаждение.
Широкое применение нашли два основных способа охлаждения: внутреннее конвективное охлаждение и заградительное, при котором воздух не просто выпускается в проточную часть, а образует специальную защитную пленку из относительно холодного воздуха на наружной поверхности лопатки. Способ охлаждения и конкретное место выпуска охлаждающего воздуха определяются при детальном проектировании из соображений максимальной эффективности охлаждения и минимальных потерь на охлаждение.
На рис. 4 представлены примерные осредненные характеристики различных схем охлаждения в виде зависимости коэффициента эффективности охлаждения
от относительного расхода охлаждающего воздуха , затрачиваемого на охлаждение всего лопаточного венца. В этих формулах для рабочего колеса вместо полной температуры газав абсолютном движении необходимо использовать температуру торможенияв относительном движении. Примеры заградительного (комбинированного и пористого) охлаждения представлены на рис. 5 и рис. 6 (схема 3 с поперечным течением охладителя и конвективно-пленочным охлаждением выходной кромки). Примером организации конвективного охлаждения с продольным течением могут служить схемы 1 и 2 на рис. 6.
К
1
2 3 Рис. 6.
Некоторые схемы конвективного охлаждения:
1 – многоканальная
лопатка; 2 – штырьковая лопатка;
3 – лопатка с дефлектором.
а
б
Рис. 5. Схемы
заградительного охлаждения:
а – конвективно-пленочное;
б – пористое
При пористом охлаждении (см. рис. 5б) воздух равномерно (или по заданному закону распределения по поверхности) выпускается через поры внешней защитной оболочки на наружную поверхность, покрывая ее сплошной пленкой. Суммарная омываемая поверхность пористого слоя очень велика, что обеспечивает большой отбор тепла от материала оболочки и, соответственно, резкое снижение теплового потока к центральной несущей части лопатки, особенно в сочетании с тепловым барьером в виде воздушной защитной пленки.
Различные схемы внутренних течений обеспечивают различную эффективность конвективного охлаждения. Охладитель может двигаться либо вдоль внутренней полости лопатки (см. рис. 6, схемы 1 и 2), либо поперек (схема 3). Направление течения может быть разным в разных частях внутренней полости.
В представленной на рис. 6 многоканальной лопатке радиальные отверстия малого диаметра расположены у поверхности лопатки. Выходная кромка в силу малой ее толщины охлаждается с помощью одного канала большого поперечного сечения. Выпуск охлаждающего воздуха из этого канала через выходную кромку не только увеличивает эффективность охлаждения, но и снижает величину кромочных потерь.
В
а
б в
Рис. 7. Эффективность
охлаждения в среднем по длине лопатки
сечении:
а – входная
кромка; б – средняя часть профиля
лопатки; в – выходная кромка;
1…3 – варианты лопаток по рис. 6.
Постановка внутрь лопатки дефлектора позволяет целенаправленно распределить охлаждающий воздух, что снижает его потребное количество и повышает эффективность охлаждения. В представленной на рис. 6 лопатке воздух из внутренней полости дефлектора сначала обдувает два ряда штырьков у входной кромки. Затем он продувается в поперечном направлении по зазору между дефлектором и внутренней поверхностью лопатки. Воздух выпускается через ряд мелких отверстий у выходной кромки на наружную вогнутую поверхность. Разместить внутри рабочей лопатки дефлектор достаточно сложно. Кроме того, в отличие от сопловых лопаток, дефлектор рабочих лопаток испытывает центробежную и повышенную (вместе с пером лопатки) вибрационную нагрузки.
На рис. 7 представлены [3] графики эффективности охлаждения рассмотренных трех вариантов лопаток. Результаты получены при , скорости истеченияM2 = 0,8 и числе РейнольдсаRe2=7105. Наилучшую эффективность охлаждения и наиболее равномерное распределение температур по сечению лопатки при установившемся температурном режиме обеспечивает третий вариант. Наихудшее поле температур наблюдается у второго варианта: при температуре газа 1400 К, охлаждающего воздуха 600 К и относительном его расходе 2% на установившемся тепловом режиме температура среднего участка профиля будет отличаться от температуры выходной кромки на 120 К. Это может быть объяснено неравномерным распределением расхода воздуха по сечению внутреннего канала из-за повышенного сопротивления штырьков в узкой части канала у выходной кромки.
Дефлекторная лопатка позволяет также интенсифицировать теплообмен путем струйного натекания не только на входную кромку, но и на любую часть профиля, требующую усиленного обдува. Для этого в соответствующем месте дефлектора должны быть выполнены щели или отверстия необходимой конфигурации.