3.6. Конструирование ростверка.

Рисунок 8. Конструирование ростверка.

;

;

3.7. Учет внецентренного нагружения фундамента.

Для определения распределения давления под подошвой фундамента предварительно определяется эксцентриситет приложения нагрузки.

Эксцентриситет приложения нагрузки определяется по формуле:

е = (М_0I+Т_0I·d)/(N_0I+N_р+ N_,гр);

е = (19+8,6·1,8)/(100+6.515+1.6065) = 0,32 м > l/30*l = 0,048 м – внецентренное нагружение.

Нагрузку, приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте, определяем по формуле:

Рисунок 9. Схема внецентренного нагружения.

N _max,min= N_I/n ± (M·x_max,min)/åx_i² ;

где n - число свай;

x - расстояние от главной оси фундамента до оси сваи, для которой определяется нагрузка;

x_i - расстояние от оси фундамента до оси каждой сваи,

M= М_0I+Т_0I·d=19+8.6·1.8=34.48 т·м

N _max,min=108.12 /4 ± (34.48·0.375)/4·0.375²;

Nmax = 50.03 тс,

Nmin = 4.043 тс

Проверяем условия:

Nmax < Pдоп и Nmin > 0

Nmax = 50.03 > Pдоп = 29.36 – Условие не выполнилось

Nmin=4.043 > 0

Т.к. одно из условий не выполнилось, увеличиваем количество свай в кусте и увеличиваем расстояние между сваями.

Принимаем количество свай в кусте 6, расстояние между сваями в горизонтальном направлении 1250 мм, в вертикальном 750 мм.

Рисунок 10. Конструирование ростверка

;

;

N _max,min=112.647 /6 ± (34.48·0.625)/6·0.625²;

Nmax = 27.96 тс,

Nmin = 9.58 тс

Проверяем условия:

Nmax < Pдоп и Nmin > 0

Nmax = 27.96 < Pдоп = 29.36

Nmin= 9.58 > 0

Условия выполнились

3.8. Проверка на морозное пучение.

Устойчивость фундамента на действие касательных сил пучения проверяется по формуле: F_пуч ≤ F_уд

;

F_пуч =70,47 т < F_уд=129,56 т

Условие выполняется, следовательно, нет необходимости предусматривать мероприятия по предотвращению морозного пучения.

3.9. Расчёт деформаций основания

Рисунок 11. Схема деформаций основания

Средневзвешенное значение угла внутреннего трения:

, где - расчётное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоёв грунта толщиной соответственно,.

_{ABCD-условный фундамент.}

_{Ширина условного фундамента:}

_{Длина условного фундамента:}

Объём условного фундамента:

_,

_{Где Hусл=4,7 м – высота условного фундамента}

Объём свай:

Объём грунта:

Средневзвешенное значение объёмного веса:

Вес условного массива грунта:

Вес свай:

Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай:

Среднее фактическое давление на грунт под подошвой условного фундамента от нормативных нагрузок:

Где

Сопротивление грунта фактическому давлению от условного фундамента:

Проверяем условие P_ср < R_усл:

32,98<71,59

Условие выполняется.

_zg,0=·H_усл = 2,084,7=9,776 тс/м²

Дополнительное вертикальное напряжение на глубине Z от подошвы условного фундамента:

, где α – коэффициент, принимаемый по [табл.1, прил.2, 1]

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на границе слоя, расположенного на глубине Z от подошвы условного фундамента, определяется:

где и- соответственно удельный вес и толщинаi-го слоя грунта.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине, где выполняется условие.

при Е ≥ 50 кгс/см

Таблица 6 Расчет осадки под нижним концом сваи

Zi, м	2z/b	l/b	α	zp, тс/м²	zg, тс/м²	0,2zg, тс/м²	hi, м	Ei, тс/м²	Si, м
0	0,00	1,13	1	23,204	9,776	1,95	0,5	2500	0.0133
0,5	0,5		0,96	22,27	10,776	2.15
1	1,01		0,7	16,24	11,776	2.35
1,5	1,52		0,449	10,42	12.776	2.55
2	2,03		0,336	7,79	13.776	6.88
2,5	2,54		0,257	5,99	14.746	2.95		1940
3	3,04		0,18	4,17	15.716	3.14
3,5	3,55		0,13	3,01	16.686	3.34

Получаем осадку:

.

Полученная осадка Sрасч. = 1,33 см не превышает максимальной допустимой осадки Sмах = 10 см.

Рисунок 12. Диаграмма осадки фундамента.