![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
Расчет прочности стыка на этапе возведения здания (до его замоноличивания)
Расчет незамоноличенного стыка колонны производится на местное сжатие бетона колонны цетрирующей прокладкой из условия [2, п.7.4.1.3] с учетом продольной арматуры колонны в соответствии с [7, 3.111]:
,
где NSd – равнодействующая расчетных усилий от действия полных нагрузок в зоне стыка. В зоне стыка колонн на данном этапе возведения по результатам статического расчета принимаем :
Aс0 – площадь бетона смятия, принимаемая равной площади распределительной площадки:
Aс0=170170=28900мм2;
fyd – расчетное сопротивление продольной арматуры колонны;
– коэффициент
продольного изгиба для выпусков,
определяемый в соответствии с [6, табл.72].
При
иRy=365
МПа находим =0,401;
–площадь сечения
выпусков арматуры;
αи – коэффициент, зависящий от распределения напряжений по площади смятия, определенный согласно указаниям [2, п.7.4.1.2];
,
где su,min,
su,max
– соответственно минимальные и
максимальные напряжения сжатия. Т.к.
нагрузка на распределительный лист
приложена центрально, то принимаем
;fcud,ef
f – приведенное
расчетное сопротивление бетона смятию,
определяемое по формуле:
,
но не более
,где
fcud
–
расчетное сопротивление бетона смятию,
определенное согласно [2,п.7.4.1.1] при
расчетных сопротивлениях бетона сжатию
fcd
и растяжению fctd
, определенных при коэффициенте
безопасности по бетону gc
=1,8 согласно [5]:
,
где wu – коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле:
,
где ku – коэффициент эффективности бокового обжатия при смятии, принимаемый:
для тяжелого бетона
.
Принимаем
.
kf – принимается по [2, табл. 7.6]. Для данного расчета принимаем kf=1,0.
wu,max – предельное значение коэффициента повышения прочности бетона при смятии, принимаемое по [2, табл. 7.6] и равное wu,max=3,0 для элементов с косвенным армированием;
Ac1 – площадь распределения [2, рис.7.18], симметричная относительно центра площади смятия. Поскольку 380 мм <3200=600 мм, то принимаем Ac1=Aeff,,
где Aeff – площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, и расположенного в пределах площади распределения Ac1:
.
Тогда
,
.
где fyd,xy – расчетное сопротивление арматуры сеток;
–коэффициент,
учитывающий длительность действия
нагрузки при переходных ситуациях;
rxy– коэффициент армирования, равный
,
nx, Asx,lx– соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;
ny, Asy, ly – то же, в другом направлении;
sn – расстояние между сетками;
j0 – коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле:
,
здесь
,
где fyd,xy, fcd – в Н/мм2.
js – коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия; для схем k), l), n) принимается js = 1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади не менее ограниченной пунктирными линиями на соответствующих схемах; при схемах[2, рис. 7.18] а), b), c), d), e), f), g), h), i), j) коэффициент js определяется по формуле
,
Вычисляем
:
.
Принимаем
.
Следовательно
проверяем условие прочности стыка до
его замоноличивания:
– условие выполнено.
Расчет прочности стыка на этапе эксплуатации здания.
Определяем расчетное сопротивление бетона колонны и замоноличивания с учетом сеток косвенного армирования:
Отсюда значение
,
где
- коэффициент условий работы бетона
колонны.
Для
бетона замоноличивания в подрезках
значение
с
учетом коэф-фициента условий работы
при отсутстви поперечного армирования
в подрезке равно:
;
.
Проверим прочность стыка на стадии эксплуатации:
Условие выполняется, что означает — прочность стыка колонны в стадии эксплуатации обеспечена.