ОТМ
.pdfРисунок 1.7
Решение:
Валы диаметром до 100 мм, обычно изготавливают из цилиндрических заготовок прокатной стали. Заготовки валов больших диаметров для уменьшения механической обработки выполняют из штампованных заготовок ступенчатой формы с припусками на обработку. По сравнению с цилиндрической, штампованная заготовка позволяет снизить объем снимаемой стружки и стоимость механической обработки на 25 – 30 %.
Наиболее прогрессивный метод получения заготовок валов является периодический прокат ступенчатых заготовок, получаемый методом поперечно- винтовой прокатки в трехвалковых станах. Заготовки разрезают дисковыми пилами. Припуск на обработку отдельных ступеней составляет 4 – 5 мм по диаметру 5 - 6мм по длине ступени. Механические свойства валов, полученных из прутков периодического проката, выше, чем валов из цилиндрического проката, так как расположение волокон соответствует конфигурации вала.
Но хотя и механические свойства валов, полученных из прутков периодического проката выше, чем сортового: - периодический прокат, как правило применяется в условиях крупносерийного и массового производства (сельхозмашиностроение, вагоностроение, автомобилестроение).
Рассчитаем припуски для двух вариантов:
∙Для периодического проката;
∙Для сортового проката.
Окончательный выбор, установит расчет припусков с точки зрения экономии металла.
Порядок заполнения таблиц 5 и 6.
Обрабатываем ступень вала D3.
Для сортового проката Таблица 5
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельные |
Предельный |
||
Переход |
Элементы |
|
|
Расчетные |
|
Допуск на |
размеры по |
припуск, мкм |
|||
|
припуска, мкм |
|
|
|
размер, |
переходам, мм |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
мкм |
|
|
|
|
|
Rz |
h |
ρ |
ε |
Min Припуск |
Размер |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2zmin, мкм |
Наим. |
|
min |
max |
2zmax |
2zmin |
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Заготовка 160 200 1369 - |
- |
64,174 |
1600 |
64,174 |
65,774 |
|
|
||||
Черновое |
50 |
50 |
82 |
0 |
3458 |
60,716 |
390 |
60,716 |
61,106 |
4,668 |
3,458 |
точение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чистовое |
25 |
25 |
55 |
0 |
364 |
60,352 |
100 |
60,352 |
60,452 |
0,654 |
0,364 |
точение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлифов. |
10 |
20 |
41 |
0 |
210 |
60,142 |
62 |
60,142 |
60,204 |
0,248 |
0,210 |
предварит. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлифов. |
5 |
15 |
27 |
0 |
152 |
59,99 |
25 |
59,99 |
60,015 |
0,189 |
0,152 |
окончат. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для периодического проката Таблица 6
|
|
|
|
|
|
|
Допуск на |
Предельные |
Предельный |
||
Переход |
Элементы |
|
|
|
|
размеры по |
припуск, мкм |
||||
|
|
Расчетные |
размер, |
||||||||
припуска, мкм |
|
переходам, мм |
|
|
|||||||
|
|
|
|
мкм |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rz |
h |
ρ |
ε |
Min Припуск |
Размер |
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
2zmin, мкм |
Наим. |
|
max |
2zmax |
2zmin |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Заготовка 500 500 1397 - |
- |
65,521 |
1600 |
65,521 |
67,121 |
|
|
||||
Черновое |
63 |
60 |
84 |
0 |
4794 |
60,727 |
390 |
60,727 |
61,117 |
6,004 |
4,794 |
точение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чистовое |
26 |
30 |
56 |
0 |
414 |
60,313 |
100 |
60,313 |
60,413 |
0,704 |
0,414 |
точение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлифов. |
15 |
20 |
42 |
0 |
224 |
60,089 |
62 |
60,089 |
60,151 |
0,262 |
0,224 |
предварит. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлифов. |
6,3 |
15 |
28 |
0 |
99 |
59,99 |
25 |
59,99 |
60,015 |
0,136 |
0,099 |
окончат. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вграфу №1 запишем переходы в порядке их следования от заготовки к детали.
Вграфы №2,3,4,5 запишем значения Rz, h, ρ , ε (мкм) для каждого перехода.
Где Rz – высота неровностей профиля, мкм
h – глубина дефектного слоя, мкм
ρ - сумма отклонений формы поверхности, полученные на предыдущем переходе, мкм
ε - погрешность установки, возникающая на выполняемом переходе, мкм.
Для заполнения таблиц используем данные из литературы [8].
Rz, h – для заготовки из стр. 186 [27]
Расчет отклонений формы и расположения поверхностей. Для штампованной заготовки удельная кривизна
|
Dк = 1, 2 мкм/мм (см. табл. 16 [26, с. 186]) при длине L=350мм. Тогда |
||
|
|
ρк = 0,5 × Dк × L - отклонения формы за счет коробления, мкм |
|
ρк |
= 0,5 |
×1, 2 ×350 = 210 мкм – |
для сортового проката (с.п) |
ρк |
= 0,5 |
× 2, 0 ×350 = 350 мкм – |
для периодического проката (п.п) |
Этих данных из табл. 23 [26, с. 146] находим допуск на диаметр заготовки
T=2,5 мм = 2500мкм.
ρц = 0, 25 ×T - отклонение формы центрования, мкм
ρц = 0, 25 × 2500 = 625 мкм
Из табл. 18 [26, с.187] для заготовки массой 8,3 кг нормальной точности при штамповке на прессах находим ρсм = 1, 2мм = 1200мкм .
Суммарные отклонения формы и расположения поверхностей для заготовки
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρз = ρk2 × ρц2 × ρсм2 ; |
|||
ρз |
|
|
|
|
|
|
= |
2102 + 6252 +12002 |
= 1369 мкм – |
для |
сортового проката (с.п) |
||
ρз |
|
|
|
|
|
|
= |
3502 + 6252 +12002 |
= 1397 мкм – |
для |
периодического проката (п.п) |
ε = 0 , так как точение и шлифование производится установкой в центрах.
После механической обработки значения Rz, h берем из табл. 5 стр. 181 по переходам.
Значение ρ по переходам найдем по формуле
ρ = ρз ×κ y
Где κ y - коэффициент, учитывающий остаточное отклонение формы в зависимости от метода обработки.
Из табл. 29 стр. 190
κ y = 0,06 – для чернового точения
κ y = 0,04 – для чистового точения
κ y = 0,03 – для предварительного шлифования
κ y = 0,02 – для окончательного шлифования
ρ = 1369 ×0, 06 = 82 (с.п)
×0, 04 = 55
×0, 03 = 41
×0, 02 = 27
ρ = 1397 ×0, 06 = 84(п.п)
×0, 04 = 56
×0, 03 = 42
×0, 02 = 28
В графу №6 рассчитаем значение 2Zmin для всех переходов (с.п.) по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Z |
min |
= 2 ×(R |
z (i−1) |
+ h |
+ ρ 2 |
+ ε 2 ) |
||
|
|
(i−1) |
|
(i−1) |
i |
2Zmin = 2 ×(160 + 200 +1369) = 3458 2Zmin = 2 ×(50 + 50 + 82) = 364
2Zmin = 2 ×(25 + 25 + 55) = 210 2Zmin = 2 ×(15 + 20 + 41) = 152
В графу №6 рассчитаем значение 2Zmin для всех переходов (п.п.) по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Z |
min |
= 2 ×(R |
z (i−1) |
+ h |
+ ρ 2 |
+ ε 2 ) |
|||
|
|
|
(i−1) |
|
(i−1) |
i |
|||
2Zmin |
= 2 |
×(500 + 500 +1397) = 4794 |
|
||||||
2Zmin |
= 2 |
×(63 + 60 + 84) = 414 |
|
|
|||||
2Zmin |
= 2 |
×(26 + 30 + 56) = 224 |
|
|
|||||
2Zmin |
= 2 |
×(6, 3 +15 + 28) = 99 |
|
|
В графу №7 запишем для конечного перехода наименьший предельный размер(по чертежу).
Для предыдущего перехода определим расчетный размер путем прибавления к наименьшему предельному размеру расчетного припуска и запишем в графу №7.
Последовательно определим расчетные размеры для каждого предыдущего перехода путем прибавления к расчетному размеру расчетного минимального припуска следующего за ним смежного перехода, результаты запишем в графу №7.
В графу №8 запишем для конечного перехода допуск размера по чертежу, а для каждого предыдущего, допуск, зависящий от точности метода получения этого размера на данном переходе (см. табл. 4 стр. 8 – средняя экономическая точность).
Запишем наименьшие предельные размеры по всем переходам округляя их увеличением расчетных размеров до того десятичного знака, с которым дан допуск на размер. Результаты запишем в графу №9.
Определим наибольшие предельные размеры путем прибавления допуска к округленному наименьшему предельному размеру. Результаты запишем в графу №10.
Запишем предельное значение припуска 2Zmax в графу №11, как разность
наибольших предельных размеров и 2Zmin в графу №12, как разность наименьших предельных размеров предыдущего и выполняемого переходов.
Определим общие припуски 2Z0 max и 2Z0 min суммируя промежуточные припуски (с.п.)
2Z0 max = 0,189 + 0, 248 + 0, 654 + 4, 668 = 5, 759мм
2Z0 min = 0,152 + 0, 210 + 0,364 + 3, 458 = 4,184мм
Определим общие припуски, 2Z0 min и 2Z0 max суммируя промежуточные припуски (п.п.)
2Z0 max = 0,136 + 0, 262 + 0, 704 + 6, 004 = 7,106мм
2Z0 min = 0, 099 + 0, 224 + 0, 414 + 4, 794 = 5, 531мм
Проверка правильности расчета (с.п.)
2Z0 max − 2Z0 min = TD3 − TDD
5,759-4,184=1,575=1,600-0,025=1,575
Расчет выполнен, верно.
Проверка правильности расчета (п.п.)
2Z0 max − 2Z0 min = TD3 − TDD
7,106-5,531=1,575=1,600-0,025=1,575
Расчет выполнен, верно.
Меньшие припуски получились при сортовом прокате, следовательно, окончательный выбор остановим на нем.
2.15. Обтачивают в центрах три ступени d1, d1, d3 (Rz=40мкм) вала. Заготовка – штамповка II класса точности. Припуски на сторону для каждой шейки взять по 2 мм. Параметры режущего инструмента: Резцы оснащены твердым сплавом Т15К6. Проходные резцы имеют угол ϕ = 45о . Размеры державок резцов 16x25
мм. Стойкость инструмента Т=90 мин.
Определить режимы резания, нормы штучного времени при обработке этих поверхностей на станке 16К20 и на 1719. Сравнить трудоемкость двух вариантов, производительности труда. Исходные данные см. табл. 7.
Таблица 7
Рисунок 1.7
Решение:
Оборудование: Токарно – винторезный станок 16К20
Приспособление: Центра 7032-0035 ГОСТ 13214-79; хомутик 7107-0047 ГОСТ
2578-70; оправка Вспомогательный инструмент: резцедержатель
1. Определим глубину резания:
= D − d = 92 − 90 =
t 1мм
22
2.Определим подачу, по табл. 11 стр. 266[27]
S = 0,6 – 1,2 об/мин
По паспорту станка принимаем 0,6 мм/об.
3. Определим скорость резания по формуле:
V = |
Cv |
× Kv |
T m ×t x × Sy |
По табл. 17 стр. 269 [27] определим значение коэффициента и показатели степеней.
Cv =340,
x = 0,15,
y = 0,45,
m = 0,2
T – стойкость инструмента (резца) 90 мин. Без переточки.
Kv = Kmv × Knv × Kuv
где:
Kmv - коэффициент, учитывающий физико-механические свойства обрабатываемого материала.
|
|
|
750 |
nv |
||
Kmv |
= KГ |
× |
|
|
= 0, 75 |
|
σ в |
||||||
|
|
|
|
|
По табл. 2 стр. 262 [27] определяем значение коэффициента K Г и
показатели степени nv; K Г =1,0; nv = 1
По табл. 5 стр. 263 [27] определяем коэффициент, Knv учитывающий влияние состояния поверхности заготовки. Knv =0,8
По табл. 6 стр. 263 [27] определяем коэффициент, Kuv учитывающий
влияние инструментального материала на скорость резания. Kuv =1
|
|
|
Kv |
= 0, 75 ×0,8 ×1 = 0, 6 |
|||||||
|
V = |
340 |
×0, 6 |
= 102, 5 м/мин. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
900,2 ×10,15 ×0, 60,35 |
||||||||||
4. |
Определяем число оборотов шпинделя. |
|
|
||||||||
|
n = |
1000 ×V |
= |
1000 ×102,5 |
= 377об / мин |
||||||
|
|
π × Dз |
|
|
3,14 ×90 |
||||||
|
nпас = 400об / мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. |
Определяем действительную скорость. |
|
|
||||||||
|
Vд = π × D × n = |
3,14 ×90 × 400 |
= 108м / мин |
||||||||
|
|
||||||||||
|
|
1000 |
|
|
1000 |
|
|
||||
6. |
Определяем силу резания. |
|
|
|
|
|
|
|
Pz = 10 ×Cp ×t x × S y ×V n × K p
По табл. 22 стр. 273 [27] определяем поправочный коэффициент и показатели степеней.
Cp =300
x = 1
y = 0,75
n = -0,15
K p = Kмp × Kϕ p × Kλ p × Kγ p × Krp
По табл. 9 стр. 264 [27] определяем:
K мp - коэффициент, учитывающий влияние качества обрабатываемого
материала на силовые зависимости.
|
σ в |
n |
1000 |
0,75 |
||||
K мp |
= |
|
|
= |
|
|
= 0,8 |
|
750 |
750 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Определяем коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента на силы резания.
Kϕ p = 0,89
Kγ p = 1,1
Krp 0,87
Kλ p = 1, 0
K p |
= 0,8 ×0,89 ×1,1×1, 0 ×0,87 = 0, 68 |
||
R = |
10 ×300 ×11 ×0, 60,75 ×0, 68 |
= 1373Н × м |
|
|
|||
z |
1080,15 |
|
7. Определяем мощность резания по формуле:
N рез = |
|
Rz ×Vд |
= |
1373×108 |
= 2, 4кВт |
1020 ×60 |
|
||||
|
1020 ×60 |
|
|||
Nст |
= Nдв ×η = 10 ×0, 75 = 7,5кВт |
||||
|
|
N рез < Nст 0,24<7,5 |
8. Определяем основное время операции:
T = |
Lpx |
= |
300 |
= 3, 05мин |
|
|
|||
o |
n × s 400 ×0, 6 |
|
||
|
|
Расчет норм времени
1. Определяем основное время операции:
n
To = ∑To
i=1
To = 3, 05мин
2. Определяем вспомогательное время операции:
Tв = tуст + tпер + tизм + tдоп ,
где tуст - вспомогательное время на установку и снятие детали, определяем на стр. 33
[6]; tпер - вспомогательное время, связанное с переходом [6]; tизм - вспомогательное время, затрачиваемое на измерение обработанных поверхностей при включении станка [6]; tдоп - вспомогательное время на переключение скоростей и подач.
Tв = 0, 324 +1, 35 + 0, 24 + 0,83 = 2, 74мин
3. Находим оперативное время:
Tоп = Tо + Tв
Tоп =3,05+2,74=5,8мин
4. Определяем время на обслуживание станка:
Tобс. = 4% ×Tоп
Tобс. = 0, 04 ×5,8 = 0, 23мин
5. Находим время отдыха:
Tотд. = 4% ×Tоп
Tотд. = 0, 04 ×5,8 = 0, 23мин
6. Находим штучное время:
Tшт = To + Tв + Tобс. + Tотд.
Tшт = 3, 05 + 2, 74 + 0, 23 + 0, 23 = 6, 26мин
7. Определяем подготовительно – заключительное время на стр. 70 [6]
Тп.з.=26 мин
8. Определяем штучно – калькуляционное время:
Tш−к = Tшт + Tп.з.
n
где n партия деталей запускаемых в производство, шт.
|
Tш−к = 6, 26 + |
6 |
= 6, 27 мин |
||||
|
|
|
|||||
|
1000 |
|
|
||||
Оборудование: Токарно – винторезный станок 1719 |
|||||||
1. |
Определим глубину резания: |
|
|
||||
|
t = |
D - d |
= |
92 - 90 |
= 1мм |
||
|
|
|
|||||
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
2. |
Определим подачу, по табл. 11 стр. 266[27] |
||||||
|
S = 0,6 – 1,2 |
об/мин |
|||||
|
По паспорту станка принимаем 0,8 мм/об. |
||||||
3. |
Определим скорость резания по формуле: |