- •2. Исходные данные для расчета
- •Технологический расчёт отбензинивающей колонны установок перегонки нефти
- •3. Физико-химические свойства сырья
- •Физико-химические свойства сырья
- •4. Минимальное число теоретических тарелок
- •5. Состав дистиллята и остатка
- •Материальный баланс колонны
- •7. Температурный режим колонны
- •Расчёт температуры верха колонны
- •Расчёт температуры низа колонны
- •Расчёт доли отгона сырья на входе в колонну
- •8. Минимальное флегмовое число
- •Расчёт минимального флегмового числа
- •9. Оптимальное флегмовое число. Оптимальное число теоретических тарелок
- •10. Место ввода сырья в колонну. Рабочее число тарелок
- •11. Внутренние материальные потоки
- •12. Тепловой баланс колонны
7. Температурный режим колонны
Температура верха Тверха колонны рассчитывается как температура конденсации насыщенных паров дистиллята на выходе из колонны.
Давление насыщенных паров находиться по формуле Ашворта:
Где Pi – давление насыщенных паров при Т, Па; То – средняя температура кипения фракции при атмосферном давлении.
А.М. Сыроежко, Пекаревский Б.В. Химическая технология топлива и углеродных материалов. Учебное пособие для студентов заочной формы обучения специальности «Химическая технология природных энергоносителей и углеродных материалов». – СПб, 2011г. – 111с.
Расчёт температуры верха колонны
Температура верха колоны близка к температуре кипения 1 фракции.
Pi, Па |
ki | |
601314,8 |
1,532926 |
0,317641 |
314923,3 |
0,802831 |
0,556082 |
215604,2 |
0,549638 |
0,103013 |
168448,1 |
0,429423 |
0,023334 |
80276,12 |
0,204647 |
0 |
26593,42 |
0,067794 |
0 |
7525,769 |
0,019185 |
0 |
3310,988 |
0,008441 |
0 |
Итого |
- |
1,00000 |
Расчёт ведётся путём подбора такой температуры, при которой уравнение изотермы паровой фазы превращается в тождество:
где ,
Pi – давление насыщенных паров при Тверха, по уравнению Ашворта,
Рверха – давление вверху колонны, примем равным 4 ат.
4ат. = 392266 Па
Расчет выполняется с помощью программы Microsoft Excel.
Температура верха колоны находиться в приделах кипения 1 и 2 фракции.
Следовательно искомая температура будет в диапазоне 370,46 - 401,06 К.
Искомая температура Тверха=385,04 К = 112,04ОС.
Расчёт температуры низа колонны
Расчёт температуры низа колонны
Pi , Па |
Кi | |
4134187 |
8,431395 |
0 |
2876710 |
5,866855 |
2,29E-05 |
2323893 |
4,739423 |
0,006825 |
2021086 |
4,121868 |
0,195912 |
1322843 |
2,697849 |
0,443014 |
682855,1 |
1,392637 |
0,259908 |
269771,1 |
0,55018 |
0,076871 |
44370,86 |
0,090491 |
0,015398 |
3518,429 |
0,007176 |
0,002083 |
Итого |
- |
1,00000 |
Температура низа Тнизаколонны рассчитывается как температура кипения остатка. Расчёт ведётся путём подбора такой температуры, при которой уравнение изотермы жидкой фазы превращается в тождество:
где ,
Pi– давление насыщенных паров при Тниза,
Рниза– давление внизу колонны, примем равным 5 ат.
5ат. = 490332,5 Па
Расчет выполняется с помощью программы Microsoft Excel.
Искомая температура Тниза=530,63 К =257,63ОС.
Расчёт доли отгона сырья на входе в колонну
Температура ввода сырья в отбензинивающую колонну составляет обычно 200-220оС. Примем
= 493 К = 220ОС
При такой температуре сырьё находится в парожидкостном состоянии, поэтому необходимо определить долю отгона сырья, состав паровой и жидкой фазы его.
Расчет доли отгона производим по методу А.М. Трегубова. Для этого путём последовательного приближения подбираем такое значение мольной доли отгона сырья e`, при котором выполняется тождество:
Расчёты сведены в табл. 9, где
e` - мольная доля отгона;
сi - массовая доля отдельных фракций в нефти;
ci`, xi`, yi` - мольные доли отгона отдельных фракций в сырье, в жидкой и паровой фазах сырья;
Мi – молекулярный вес отдельных фракций;
Рвх – абсолютное давление в зоне питания, примем его равным среднему давлению в колонне 4,5 ат или 441,299 кПа;
Pi – давление насыщенных паров отдельных фракций при температуре ввода сырья, по уравнению Ашворта;
Т – температура при которой определяется давление паров, 493 К;
Тср – средняя температура кипения фракции, К.
Таблица 9
Расчёт доли отгона сырья на входе в колонну
Компо- ненты |
tcр |
Mi |
ci, |
Pi, кПа |
-1 |
+1 | |||||||
28-55 |
41,5 |
74,172 |
0,0217 |
0,292563 |
0,0614 |
2880,5 |
6,52732 |
5,5273 |
0,5917 |
1,5917 |
0,040762 |
0,266067 |
19,73472 |
55-82 |
68,5 |
85,242 |
0,0229 |
0,268647 |
0,0563 |
1899,397 |
4,304104 |
3,3041 |
0,3896 |
1,3896 |
0,043219 |
0,186021 |
15,85678 |
82-85 |
83,5 |
92,022 |
0,0037 |
0,040208 |
0,0084 |
1486,668 |
3,368845 |
2,3688 |
0,2912 |
1,2912 |
0,006902 |
0,023253 |
2,139766 |
85-101 |
93,0 |
96,549 |
0,0197 |
0,204041 |
0,0428 |
1266,539 |
2,870025 |
1,8700 |
0,2014 |
1,2014 |
0,036541 |
0,104873 |
10,12538 |
101-140 |
120,5 |
110,670 |
0,0757 |
0,684016 |
0,1435 |
778,7836 |
1,764753 |
0,7648 |
0,0804 |
1,0804 |
0,134106 |
0,236663 |
26,19154 |
140-180 |
160,0 |
133,600 |
0,1039 |
0,777695 |
0,1631 |
365,0801 |
0,827285 |
-0,1727 |
-0,0212 |
0,9788 |
0,165722 |
0,137099 |
18,31645 |
180-240 |
210,0 |
167,100 |
0,0973 |
0,582286 |
0,1221 |
126,6666 |
0,287031 |
-0,7130 |
-0,0808 |
0,9192 |
0,130631 |
0,037495 |
6,265458 |
240-350 |
295,0 |
235,525 |
0,1670 |
0,709054 |
0,1487 |
17,61843 |
0,039924 |
-0,9601 |
-0,1081 |
0,8919 |
0,163038 |
0,006509 |
1,533064 |
350-К.К. |
455,0 |
403,525 |
0,4881 |
1,20959 |
0,2537 |
3,22047 |
0,007298 |
-0,9927 |
-0,1117 |
0,8883 |
0,279077 |
0,002037 |
0,821827 |
Итого |
- |
- |
1,0000 |
4,7681 |
1,0000 |
- |
- |
- |
- |
- |
1,0000 |
1,0000 |
100,985 |
Искомая величина е`=0,0916.
Молекулярные веса компонентов Mi вычисляем по формуле Воинова. По данным таблицы 9 средний молекулярный вес нефти:
Молекулярный вес паровой фазы My==100,985
Массовая доля отгона: