5. Выбор способа прохода подвески в искусственных сооружениях.

   1. На станции

Проверим первый способ проходам ИСО, при котором контактная подвеска пропускается без креплением к искусственному сооружению. Для этого необходимо выполнение следующего условия:

где h - расстояние от уровня головок рельсов до края ИССО, h=8.05 м

h_kmin- минимальная допустимая высота контактных проводов над уровнем головок рельсов равная 5,75 м;

f_max- стрела провеса К. П. при F_max

e_min- минимальное расстояние между НТ и КП, в середине пролета = 0,8 м;

F_max- максимальная стрела провеса Н.Т.;

h_i– длина изоляторного звена или гирлянды.

Значения f_max, F_maxи F_minберутся из таблицы 4.2 (в метрах).

Условие не выполнено, поэтому попробуем для расчета второй способ прохода контактной подвески под мостом, при котором контактная подвеска пропускается без крепления к искусственному сооружению.

Условие выполнено, поэтому можем принять схему прохода контактной подвески под искусственным сооружением без крепления к нему.

2. На перегоне

Контактная подвеска на мостах с ездой понизу и низкими ветровыми связями пропускается с подвеской несущего троса на специальные конструкции, устанавливаемый выше ветровых связей. Контактный провод при этом пропускается под ветровыми связями с уменьшенной длиной пролета до 45 м. Высота конструкции выбирается для компенсированной подвески:

6. Расчет и выбор опор контактной сети

Рисунок 6.1 – Расчетная схема для выбора опоры № 10 на перегоне (опора типа СС136,6)

Буква jв формулах обозначает расчетный режим - режим гололеда или режим ветра.

Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески:

(6.1)

где g_j- линейная нагрузка от веса подвески, Н/м;

L - расчетнаяа длина пролета, равная полусумме длин пролетов смежных с расчетной опорой, м;

G_и= 150 Н - нагрузка от веса изоляторов;

С_ф= 200 Н - нагрузка от веса половины фиксаторного узла.

Горизонтальная нагрузка на опору под действием ветра на провода:

(6.2)

Усилие на опору от изменения направления провода на кривой:

(6.3)

где Hⁱ_j- натяжение провода, Н/м;

R - радиус кривой, м.

Нагрузка на опору от изменения направления провода при отводе его на анкеровку

(6.4)

где Z=F+D/2 (Г иD- габарит и диаметр опоры, м)

Усилие от изменения зигзагов:

(6.5)

где а - зигзаг на прямом участке пути, м.

Нагрузка от давления ветра на опору:

(6.6)

где С_х= 0,7 - аэродинамический коэффициент для металлических опор;

V_p - расчетная скорость ветра, м/с;

S_оп - площадь диаметрального сечения опоры,

м²

где h_oп,d,D- высота, верхний и нижний диаметры опоры соответственно;

Суммарный изгибающий момент относительно условного обреза фундамента

(6.7)

Суммарный изгибающий момент относительно пяты консоли

(6.8)

Произведем расчет нагрузок на промежуточную опору на прямом участке

Нагрузка от КПод, H/m

Gкпод=29,93*70+150+200=2445

Нагрузка от консоли, H/m

Gконс=24*9,8=235,2

Нагрузка от кронштейна с полевой стороны, Н/м

Gкдпр=41*9,8=401,8

Нагрузка от ДПР, Н/м

Gпдпр=1,72*70=120,8

Ветровая нагрузка на линию ДПР, Н/м

Рдпр=5,52*70=387,06

Горизонтальная нагрузка на опору под действием ветра на провода КС

HT

Pнт=6,72*70=470,8

КП

Pкп=8,39*70=587,3

Площадь поверхности на которую действует ветер

Sоп=(9.6*(0.3+0.4))/2=3.36

Нагрузка от давления ветра на опору

Pоп=0.615*0,7*25²*3,36=904,05

Произведем расчет моментов

M_oг=9,27*387,05-120,8*0,6-401,8*0,5+235,2*1,8+9*470,8+2*7*587,3+ +0,5*904,05*9,6+3,3*2445,2=28607,6 Н·м

М_оп=(9,27-6,75)*387,05-120,8*0,6-401,8*0,5+235,2*1,8+(9-6,75)*470.8+2*(7-6,75)*587,3+0,5*904.05*(9,6-6,75)+3,3*2445,2=8672,1 Н·м

Таблица 6.1

Наименование	Режим мах. ветра		Режим гололеда с ветром		Режим min. температуры
	Мог	Моп	Мог	Моп	Мог	Моп
Промежуточная опора	28607	8672	57224	21741	8496,7

В режиме гололеда с ветром момент наибольший. По этому моменту выбираем опору при условии, что он должен быть меньше нормативного момента. Выбираем опору СС 136,6-2 с нормативным моментом = 59000 Н. Расчеты для остальных опор производятся на ЭВМ.