- •2.1 Графіки електричних і теплових навантажень
- •2.2 Вибір основного обладнання
- •2.2.1 Вибір турбін
- •2.2.2 Вибір котельних агрегатів
- •2.2.3 Вибір електричних генераторів
- •2.3 Вибір головної схеми електричних з’єднань електростанції
- •2.3.1 Вибір схеми приєднання станції до системи
- •2.3.2 Проектування структурної схеми станції
- •2.3.3 Вибір блочних трансформаторів
- •2.3.4 Вибір автотрансформаторів зв’язку.
- •2.3.5 Вибір трансформаторів власних потреб
- •2.3.6 Вибір пускорезервних трансформаторів власних потреб
- •2.3.7 Техніко-економічне порівняння структурних схем станцій.
- •2.4.2 Техніко-економічне порівняння варіантів схем рп
- •2.4.3 Вибір системи електрозабезпечення власних потреб електричної станції
- •2.5 Розрахунок струмів короткого замикання
- •2.5.1 Електрична схема заміщення установки
- •2.5.3 Знаходження ударного струму та періодичної і аперіодичної складових струму кз в заданий момент часу
- •2.6 Розрахунок термічної дії струмів кз
- •2.7 Вибір струмоведучих частин
- •2.7.1 Вибір збірних шин 750 кВ
- •Каталожні дані взято з [2.] вибираємо шини з проводу
- •2.7.2 Вибір збірних шин 220 кВ
- •Каталожні дані взято з [2.] вибираємо шини з проводу
- •2.7.3 Вибір гнучких шин на інших ділянках схеми
- •2.7.4 Вибір жорстких шин
- •2.7.6 Вибір комплектних екранованих струмопроводів.
- •2.8 Вибір електричних апаратів рп
- •2.8.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів
- •2.12 Розрахунок грозозахисту вру 750 кВ
2.7.3 Вибір гнучких шин на інших ділянках схеми
Вибір перерізу поводимо по економічній густині струму :
,
де Інорм – струм нормального режиму (без перевантажень); Jек – нормована густина струму, [А/мм2], [3, табл. 4.5].
Ділянка ВРП750–АТЗ
[мм2].
Згідно [2. табл.7.35] вибираємо провід
АС 500/27 (2 на фазу)
Iдоп = 960 А
Iдоп. мах=925*2=1850 А
q = 481 мм2
d = 29,4 мм
r0 = 14,7 мм
q=962 [мм2] > qек=960 [мм2] => умова виконується.
Перевірку шини за умовою корони не проводимо, оскільки вище було показано що провід меншого перерізу не коронує.
Ділянка ВРП 750–БТ
[мм2].
Згідно [2. табл.7.35] вибираємо провід
АС 600/72 (3 на фазу)
Iдоп = 945 А
Iдоп. мах=945*3=2835 А
q = 580 мм2
d = 33,2 мм
r0 = 16,6 мм
q=1740 [мм2] > qек=1713 [мм2] => умова виконується.
Перевірку шини за умовою корони не проводимо, оскільки вище було показано що провід меншого перерізу не коронує.
Ділянка ВРП220–БТ
[мм2].
Згідно [2. табл.7.35] вибираємо провід
АС 500/27 (2 на фазу)
Iдоп = 960 А
Iдоп. мах=926*2=1852 А
q = 481 мм2
d = 29,4 мм
r0 = 14,7 мм
q=962 [мм2] > qек=960 [мм2] => умова виконується.
Перевірку шини за умовою корони не проводимо, оскільки вище було показано що провід не коронує.
Ділянка ВРП220–ЛЕП
[мм2].
Згідно [2. табл.7.35] вибираємо провід
АС 600/72 (3 на фазу)
Iдоп = 945 А
Iдоп. мах=945*3=2835 А
q = 580 мм2
d = 33,2 мм
r0 = 16,6 мм
q=1740 [мм2] > qек=1713 [мм2] => умова виконується.
Перевірку шини за умовою корони не проводимо, оскільки вище було показано що провід не коронує.
2.7.4 Вибір жорстких шин
У закритих РП 6-10 кВ ошиновка і збірні шини виконуються жорсткими алюмінієвими шинами.
Визначимо розрахунковий струм:
За умовами експлуатації беремо однополосні алюмінієві шини 1208: Ідоп = 1900 (А); q = 960 (мм2).
По умовам нагріву в тривалому режимі шини проходять:
.
Перевіримо шини на термічну стійкість:
144,992 (мм2);
q = 960 (мм2) > qmin = 144,992 (мм2), отже шини термічно стійкі.
Перевіримо шини на механічну міцність.
Визначаємо відстань l між ізоляторами при умові, що частота власних коливань буде більше 200 Гц:
, звідки ,
де J – момент інерції поперечного перерізу шини відносно вісі, перпендикулярної напрямку вигинаючої сили, см4.
Якщо шини розташовані на ребрі, то по табл. 4.1 [3]:
J=b3h /12,
де b, h – розміри шини.
J = 120,83 /12 = 0,512 (см4),
Тоді = 0,2 (м2); = 0,447 (м).
Якщо шини на ізоляторах розташовані горизонтально:
J=bh3/12 = 0,8123/12 = 115,2 (см4);
= 3 (м2); = 1,732 (м).
Цей варіант розташування шин дозволяє значно збільшити відстань між ізоляторами до 1,732 м, тобто дає значну економію ізоляторів. Приймаємо розташування шин горизонтально, відстань між ізоляторами l = 1,7 м; відстань між фазами а = 0,8 м.
Напруженість в матеріалі шин, яка виникає при дії вигинаючого моменту:
,
де W – момент опору шини відносно вісі, яка перпендикулярна дії сили, по табл. 4.1 [3]:
W = bh2 /6 = 0,8122 /6 = 19,2 (см3);
= 25,048 (МПа),
розр = 25,048 МПа доп = 75 МПа, шини механічно міцні.
2.7.5 Вибір ізоляторів.
В системі ВП ЕС шини закріплюються на опорних, прохідних та підвісних ізоляторах. Жорсткі шини закріплюються на опорних ізоляторах, вибір яких виконуємо за наступними умовами:
Uуст Uном; Fрозр Fдоп, (2.67)
де Uуст, Uном – номінальна напруга відповідно системи ВП та ізолятора; Fдоп – допустиме навантаження на ізолятор; Fрозр – розрахункова сила, що діє на ізолятор.
Вибираємо опорний ізолятор И8-80 УХЛ3:
Uном = 10 кВ, Fрозр.max = 8 кН, висота ізолятора Ніз = 130 мм.
== 2645,915 (Н);
Fдоп = 0,6Fрозр.max = 0,68000 = 4800 (Н);
Fрозр = Fв = 2645,915 Н Fдоп = 4800 Н, умова виконується.
Вибираємо прохідний ізолятор ИП-10/2000-3000 У, ХЛ, Т2:
Uуст = 10 кВ Uном = 10 кВ;
Іmax = 1,1732 кА Іном = 2 кА;
Fрозр = 0,5Fв = 0,52645,915 = 1322,958 (Н);
Fдоп = 0,6Fрозр.max = 0,630000 = 18000 (Н);
Fрозр = 1322,958 Н Fдоп = 18000 Н,
всі умови виконуються.
Таким чином, обрані струмоведучі частини зможуть забезпечити передачу потужностей і надійну роботу усіх елементів схем.