- •Содержание
- •Введение
- •1 Литературный обзор
- •2 Выбор функциональной схемы холодильной установки
- •3 Расчет и подбор холодильного оборудования
- •3.1 Расчёт цикла холодильной установки
- •3.2 Подбор компрессоров
- •3.3 Подбор конденсаторов
- •3.4 Подбор испарителей и камерных устройств охлаждения
- •3.5 Подбор ресиверов
- •3.6 Подбор маслоотделителей, маслосборников и воздухоотделителей
- •3.7 Подбор градирни
- •3.8 Подбор насосов и гидроциклонов
- •3.9 Расчет диаметра трубопроводов
- •4. Планировка машинного отделения
- •5. Автоматизация холодильной установки
- •Заключение
- •Список использованной литературы
3 Расчет и подбор холодильного оборудования
3.1 Расчёт цикла холодильной установки
Перегрев пара во всасывающем трубопроводе компрессора нижней ступени /6, с.104 /. Принимаем.
Перегрев пара во всасывающем трубопроводе компрессора верхней ступени /6, с.104 /. Принимаем.
Схематически цикл приведен на рисунке 3.1, а его построение представлено в приложении А.
Рисунок 3.1 Изображение цикла в lnp-h диаграмме
Параметры узловых точек цикла даны в таблице 3.1.
Таблица 3.1 – Параметры узловых точек цикла
-
№ точки
P,МПа
t,0С
h,кДж/кг
υ,м3/кг
1”
0,085
-37
1415
1,322
1
0,085
-22
1421
1,421
2
0,361
72
1644
0,493
3”
0,361
-5
1455
0,362
3
0,361
5
1482
0,379
4
1,555
120
1718
0,12
5’
1,555
40
380
-
6
0,361
-5
380
0,080
6’
0,361
-5
178
0,00154
7
0,085
-37
178
0,135
7’
0,085
-37
37
0,00145
Найдем удельную холодопроизводительность второй ступени,
, (3.1)
.
Найдем удельную холодопроизводительность первой ступени,
, (3.2)
.
3.2 Подбор компрессоров
3.2.1 Подбор компрессорных агрегатов низкой ступени.
Подбор компрессоров осуществляем по требуемой объёмной производительности, по методике предложенной в /7, с. 71/
Требуемая массовая производительность компрессора низкой ступени определиться по формуле:
(3.3)
где – коэффициент транспортных потерь низкой ступени.
Для непосредственного охлаждения равен приt02 =-370C /2, с. 80/.
Тогда по формуле (3.3) находим:
Степень сжатия от давления до давления:
.
Принимаем коэффициент подачи по /3,с.176/ в зависимости от πн,
Находим теоретическую объемную производительность :
(3.4)
По значению выбираем компрессорный агрегат марки 21АН160-7-7 в количестве трех штук. Действительная объемная производительность одного компрессорного агрегата равна/1,с.8/.
Поскольку тепловая нагрузка на распределительных холодильниках в течение суток на компрессор равномерна, то необходимо учитывать коэффициент рабочего времени /1,с.303/:
(3.5)
.
Действительная объемная производительность компрессорных агрегатов :
(3.6)
.
Действительная массовая производительность компрессорных агрегатов :
(3.7)
.
Найдем действительную холодопроизводительность компрессорных агрегатов , кВт:
(3.8)
кВт.
Теоретическая мощность , кВт/2, с. 233/:
(3.9)
кВт.
Индикаторная мощность , кВт /2, с. 234/:
(3.10)
где – индикаторный КПД низкой ступени,/2, с. 234/.
Принимая по формуле (3.10) находим:
кВт.
Эффективная мощность /2, с. 234/:
(3.11)
где – механический КПД низкой ступени,/2, с. 235/.
Принимая по формуле (3.11) находим:
кВт.
Мощность электродвигателя компрессорных агрегатов , кВт /2, с. 235/:
(3.12)
где – КПД передачи ,/3, с.176/;
–КПД электродвигателя, /3, с.176/.
Следовательно формуле (3.12) имеем:
кВт.
Мощность электродвигателя трех компрессорных агрегатов марки 21АН160-7-7 по паспорту равна /1, с.8/.
Требуемая мощность электродвигателя меньше действительной мощности электродвигателя Nэл Nдв, которым укомплектованы агрегаты, то принимаем выбранные компрессоры.
3.2.2 Подбор компрессорных агрегатов высокой ступени
Подбор компрессоров осуществляем по требуемой объёмной производительности, по методике предложенной в /7, с. 71/
Требуемая массовая производительность компрессора высокой ступени определиться по формуле:
(3.13)
Массовый расход хладагента определиться по формуле:
(3.14)
где – коэффициент транспортных потерь высокой ступени.
Для непосредственного охлаждения равен приt0 =-50C /2, с. 80/.
Тогда по формуле (3.14) находим:
.
Тогда по формуле (3.13) находим:
.
Коэффициент подачи :
(3.15)
.
Находим теоретическую объемную производительность :
(3.16)
.
По значению выбираем компрессорный агрегат марки 2А220-7-2 в количестве трех штук. Действительная объемная производительность по /1,с.8/ одного компрессорного агрегата равна.
Поскольку тепловая нагрузка на распределительных холодильниках в течение суток на компрессор равномерна, то необходимо учитывать коэффициент рабочего времени :
.
Действительная объемная производительность компрессорных агрегатов :
(3.17)
.
Действительная массовая производительность компрессорных агрегатов:
(3.18)
.
Найдем действительную холодопроизводительность компрессорных агрегатов кВт:
(3.19)
кВт.
Теоретическая мощность кВт:
, (3.20)
кВт.
Индикаторная мощность кВт:
(3.21)
где – индикаторный КПД высокой ступени,/2, с. 234/.
Принимая по формуле (3.21) находим:
кВт.
Эффективная мощность кВт:
(3.22)
где – механический КПД высокой ступени,/2, с. 235/.
Принимая по формуле (3.22) находим:
кВт.
Мощность электродвигателя компрессорных агрегатов кВт:
(3.23)
где – КПД передачи ,/3, с.176/;
–КПД электродвигателя, /3, с.176/.
Тогда по формуле (3.23) находим:
кВт.
Мощность электродвигателя трёх компрессорных агрегатов марки 2А220-7-2 по паспорту равна кВт /4, с. 114/.
Требуемая мощность электродвигателя меньше действительной мощности электродвигателя Nэл Nдв, которым укомплектованы агрегаты, то принимаем выбранные компрессоры.