- •Министерство образования и науки
- •1 Описание конструкции турбины гтн-27,6 6
- •Описание конструкции турбины гтн-27,6
- •2Расчёт проточной части турбины на номинальном режиме
- •2.1 Выбор основных параметров установки
- •2.2 Распределение теплоперепадов по ступеням и расчёт диаграммы состояния рабочего тела
- •2.3 Расчёт проточной части турбины высокого давления
- •2.3.1 Расчёт второй ступени твд
- •2.4 Расчёт проточной части турбины низкого давления
- •2.4.1 Расчёт второй ступени тнд
- •2.4.1 Расчёт первой ступени тнд
- •3Определение размеров диффузора
- •4 Определение потерь энергии и к.П.Д.
- •5 Технико-экономические показатели газовой турбины
- •6 Материалы основных деталей турбины
- •7 Техника безопасности
2Расчёт проточной части турбины на номинальном режиме
2.1 Выбор основных параметров установки
Число ступеней в турбине выбирается таким, чтобы рационально сработать перепад энтальпий в турбине. С одной стороны, не должны превышаться допустимые ограничения по окружным скоростям, а с другой, число ступеней не должно существенно увеличивать стоимость установки. Конструктивное исполнение установки ГТН-27,6аналогично конструктивному исполнению прототипаГТН – 25 АОТМЗ(рисунок2). Учтя все вышесказанное, была выбрана схема 2+2: 2 ступени в ТВД и 2 ступени в ТНД.
Расходная составляющая скорости потока сzпринята равной 220 м/с – одной и той же для ТВД и ТНД.
Коэффициент возврата тепла проектируемой турбины определяется по выражению
где z= 4 – число ступеней,
α∞= 1,03 [2, с. 36]
Полный изоэнтропийный перепад энтальпий с учётом коэффициента возврата тепла αz
Hо= αz·Hто= 1,0225·757,180 = 774,217 кДж/кг.
Ометаемая площадь рабочих лопаток последней ступени газовой турбины
где GгТНД= = 114,82 + 117,760,07 = 123,063 кг/с – расход газа через ТНД(будет больше расхода газа через ТВД на величину расхода воздуха на охлаждение ТВД, который возвращается в проточную часть турбины перед ступенью ТНД);
м3/кг – удельный объём газа за турбиной.
С целью уменьшения потерь с выходной скоростью за турбиной устанавливается осерадиальный диффузор с к.п.д. ηд= 0,7 и степенью диффузорностиn = Fд/Sz = 2,0. При этом скорость потока газа за диффузоромcд=cz/n = 220/2,0 = 110 м/с. При установке за последней ступенью турбины диффузора удельный объём газа за рабочими лопатками последней ступени станет больше удельного объёма газа за диффузором вследствие понижения давления перед диффузоромpzпо сравнению с величинойpIIза диффузором (рисунок 3).
Изоэнтропийный перепад энтальпий в диффузоре
Дж/кг.
рис. 2. ГТ-6-750 |
Рисунок 2 – Процесс расширения газа в турбине с диффузором за последней ступенью
(i=[кДж/кг]; p=[кПа])
Потери энергии в диффузоре
Дж/кг = 5,445 кДж/кг.
Потери энергии с выходной скоростью за диффузором
Дж/кг = 6,050 кДж/кг.
Температура газа в точке В’
Температура газа за последней ступенью в точке B
.
Давление газа перед диффузором
где иkвзят пои α = 3,2 [5, прил. 1, рис. 2].
Удельный объём газа за последней ступенью
м3/кг.
Уточнённое значение ометаемой площади
Перепад энтальпий, соответствующий расходной составляющей скорости потока за последней ступенью турбины
Дж/кг.
2.2 Распределение теплоперепадов по ступеням и расчёт диаграммы состояния рабочего тела
Поскольку расширение газа в турбине происходит до давления pz<pII, то перепад энтальпий в турбинеH0возрастёт на величину изоэнтропийного перепада энтальпий в диффузореhд
αz·Нот*= αz·Hот+h= 1,0225·757,18 + 12,705 = 786,922 кДж/кг.
Перепад энтальпий в ТВД
Располагаемый перепад энтальпий на одну ступень в ТВД при равном распределении его по ступеням
Полный перепад энтальпий на каждую ступень ТВД в предположении полного использования выходной кинетической энергии газа из предыдущей ступени
Перепад энтальпий в ТНД
Располагаемый перепад энтальпий на одну ступень в ТНД при равном распределении его по ступеням
Полный перепад энтальпий на первую ступень ТНД в предположении, что 90 % используется выходной кинетической энергии газа из предыдущей ступени:
Полный перепад энтальпий на вторую ступень ТНД
Диаграмма состояния газа рассчитана и построена в предположении расширения газа от полных параметров перед турбиной до давления за последней ступенью pz (рисунок 3). При этом принято Тz= 824,965 К; Т1*= 1383 К; ηпол= 0,87; число участков диаграммыn= 6 (для обеспечения точности расчётов). Давление, удельный объём и перепад энтальпий на участках определены по формулам:
Результаты расчётов представлены в таблице 1. На диаграмме состояния газа (рисунок 4) показано распределение перепадов энтальпий по ступеням ТВД и ТНД и обозначены расчётные точки параметров газа перед и за ступенями, а также в осевых зазорах ступеней по среднему диаметру.
Таблица 1 – Параметры газа на политропе расширения А – В в турбине
Параметры газа |
Обозначение параметра и размерность |
Точки на политропе расширения | ||||||||||
А |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
В | ||||||
Отношение температур |
0,9175 | |||||||||||
Температура конца участка |
Тх = а·Тх-1, К |
1383 |
1268,89 |
1164,20 |
1068,14 |
980,01 |
899,15 |
824,97 | ||||
Средняя температура участка |
К |
- |
1325,95 |
1216,54 |
1116,17 |
1024,08 |
939,58 |
862,06 | ||||
Разность температур на участке |
Тх-1 - Тх, К |
- |
114,1 |
104,68 |
96,05 |
88,12 |
80,86 |
74,19 | ||||
Средняя теплоёмкость участка (по Тср) |
cрср, кДж/кг |
- |
1,242 |
1,227 |
1,209 |
1,189 |
1,172 |
1,153 | ||||
Показатели изоэнтропы (по Тср) |
K |
- |
1,302 |
1,307 |
1,314 |
1,318 |
1,326 |
1,332 | ||||
Давление в конце участка |
pх, МПа |
1,270 |
0,827 |
0,541 |
0,357 |
0,236 |
0,158 |
0,097 | ||||
Удельный объём |
υх, м3/кг |
0,313 |
0,441 |
0,619 |
0,861 |
1,193 |
1,642 |
2,441 | ||||
Перепад энтальпий на участке |
h0x, кДж/кг |
- |
162,900 |
147,654 |
133,484 |
120,445 |
108,927 |
98,320 |
Т.к. , то процент расхождения
.
Рисунок 4 – Диаграмма состояния газа