Skhemotekhnika_PE
.pdf21
UКЭ.1 = 5 В – в большинстве случаев). Если UКЭ.П < UКЭ.1, входная ВАХ мо- жет быть построена по методу интерполяции между двумя справочными. Если UКЭ.П > UКЭ.1, все входные ВАХ можно считать совпадающими с ВАХ
для UКЭ = UКЭ.1.
Рассмотрим работу каскада при подаче на вход синусоидального сиг- нала UВХ = UВХ.M · sin(ωt) в режиме холостого хода (RН = ∞). Пусть мгновен- ное значение еГ > 0, ∆еГ > 0, тогда ∆UВХ > 0. Это напряжение вызывает про- текание IБ.MIN при UВХ = UВХ.M. Рабочая точка перемещается по входной ВАХ до точки В/ с координатами (UБЭ.MIN, IБ.MIN). Уравнение выходной цепи
при наличии входного сигнала и RН = ∞ имеет вид |
|
(UКЭ.П +∆UКЭ) + (IК.П + ∆IК) · RК = ЕК. |
(2.2) |
Рабочая точка выходной цепи перемещается по линии нагрузки по постоянному току до точки её пересечения с выходной ВАХ, соответст-
вующей IБ = IБ.MIN (точка В с координатами UКЭ.MAX.XX, IК.MIN).
При еГ > 0 и ∆еГ < 0 рабочая точка перемещается по входной ВАХ от точки В/ до точки П/. Во входной цепи протекает ток ∆IБ*, ток IБ увеличива-
ется относительно IБ.П до IБ.MAX при UВХ = UВХ.M. Рабочая точка перемещает- ся по входной ВАХ до точки А/ с координатами (UБЭ.MAX, IБ.MAX).
Рабочая точка выходной цепи перемещается до точки А с координа-
тами UКЭ.MIN.XX, IК.MAX (точка пересечения линии нагрузки по переменному току и ВАХ, соответствующей IБ = IБ.MAX).
При еГ > 0 и ∆еГ > 0 рабочая точка перемещается по входной ВАХ от точки А/ до точки П/.
Таким образом, при подаче на вход положительной полуволны еГ в выходной цепи формируется отрицательная полуволна UВЫХ.ХХ и наоборот, т.е. каскад с ОЭ является инвертирующим – изменяющим фазу сигнала на 1800. Его ФЧХ имеет вид (рис. 2.4). В рабочем диапазоне частот fН – fВ фа- зовых искажений сложного сигнала не возникает, т.к. все его составляющие сдвигаются на одинаковый угол.
При подключении нагрузки переменная составляющая тока коллекто- ра распределяется между двумя цепями (рис. 2.5)
∆IК = ∆IИП +∆IН,
где ∆IИП – ток, замыкающийся по цепи источника питания; ∆IН – ток нагрузки.
Для выходной цепи транзистора сопротивления RК и RН являются на- грузочными, причем эквивалентное сопротивление нагрузки коллекторной цепи по переменному току определяется как RН.≈ = RК ║ RН.
22
IК
ЕК/R ≈
IБ=IБ.MAX
А
IК.MAX
IК.П
IК.MIN
UКЭ.MIN.ХХ
+
IБ
IБ.MAX
IБ.П
IБ.MIN
А*
IК.M
|
IК.ХХ.M |
IБ=IБ.П |
П
∆IК
∆UКЭ IБ=IБ.MIN
В* |
В |
= |
|
|
|
|
|
ЕК |
UКЭ.П |
|
UКЭ.MAX.ХХ – UКЭ |
UВЫХ.M –
UВЫХ.ХХ.M
Рис. 2.2
UКЭ.П
А/
IБ.M
П/
В/
UБЭ.MIN |
UБЭ.П UБЭ.MAX UБЭ |
+
UВХ.M –
Рис. 2.3
23
RК |
|
|
∆IИП |
CР2 |
– |
∆IК |
|
EК |
|
+ |
|
VT1 |
|
RН |
Рис. 2.4 |
|
Рис. 2.5 |
Связь между приращениями переменных составляющих ∆UКЭ и ∆IК |
||
описывается уравнением |
|
|
∆UКЭ = ∆IК (RК ║ RН). |
(2.3) |
При R ≠ ∞ рабочая точка выходной цепи будет перемещаться по ли-
нии, называемой линией нагрузки по переменному току. Она проходит через точку П (при UВХ = 0) и строится по приращениям ∆UКЭ и ∆IК по формуле (2.3). Эта линия проходит круче линии нагрузки по постоянному току, т.к.
сопротивление нагрузки коллекторной цепи транзистора по переменному току меньше, чем по постоянному (RК ║ RН против RК).
По точкам пересечения линии нагрузки по переменному току с ВАХ
для IБ = IБ.MIN и IБ = IБ.MAX (точка А* и точка В*) можно построить кривые и IК. По рис. 2.2 видно, что подключение RН уменьшает UВЫХ.M по
сравнению с UВЫХ.M.ХХ, а ток IК.M мало уменьшается по сравнению с IК.M.ХХ.
2.2Расчет режима покоя простейшего каскада
собщим эмиттером
Исходными данными для расчета каскада являются UВЫХ.M и RН. Цель расчета режима покоя (расчет по постоянному току) – расчет элементов каскада, позволяющего развить на заданном RН неискаженный сигнал ам- плитудой UВЫХ.M. Расчет производится в следующей последовательности.
1) Задается величина RК. С точки зрения максимального усиления RК должно быть много больше RН (весь ток IК поступает в цепь нагрузки), од- нако при этом возрастает требуемое ЕК (формула (2.1)).
В общем случае RК задают из условия RК = (3 ÷ 5) RН. Могут быть ча- стные случаи, например, при обеспечении согласованного режима RК = RН.
2) Определяется амплитуда переменной составляющей тока коллектора
IК.m = UВЫХ.M / (RК ║ RН).
3) Задаются координаты точки покоя (рис. 2.6)
UКЭ.П ≥ UВЫХ.M + ∆UКЭ,
24
где ∆UКЭ = (1 ÷ 2) В – остаточное напряжение между коллектором и эмитте- ром транзистора в режиме насыщения.
IК.П ≥ IК.M + IК.0,
где IК.0 – обратный (тепловой) ток коллектора.
|
|
|
|
|
|
|
|
IК.П = (1,1 ÷ 1,2) IК.M. |
|
|
|
|
IК |
|
|
|
|
4) Определяется ЕК каскада |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЕК = IК.П · RК + UКЭ.П. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IК.ДОП |
|
|
|
|
5) Выбирается транзистор |
из |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
условий |
|
IК.MAX |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
UКЭ.ДОП > ЕК; |
|
||||
|
|
|
|
|
РК.ДОП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IК.M |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
IК.ДОП > IК.MAX = IК.П + IК.M. |
|
||
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
IК.П |
|
|
|
Мощность, рассеиваемая |
на |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
коллекторном переходе транзистора |
|
|
|
|
|
|
|
|
IБ = 0 РК.ДОП должна быть больше средней |
||
|
|
|
IК.0 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
мощности, рассеиваемой на коллек- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
UКЭ |
торе за период усиливаемого сигнала. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для сигнала, действующего в коллек- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
UВЫХ.M |
|
|
торной цепи РК.СР = РП = IК.П · UКЭ.П, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т.к. мощность переменной состав- |
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.6 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ляющей в основном передается в на- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
грузку, постоянной – расходуется на нагрев транзистора
РК.ДОП > IК.П · UКЭ.П.
Кроме перечисленных условий необходимо учесть частотные свойства транзистора
fПР > (3 ÷ 5) fВ.
6)Определяется IБ.П = IК.П / h21.Э.
7)По входной ВАХ определяется UБЭ.П. Точка покоя П/ должна рас-
полагаться на линейном участке входной ВАХ, в противном случае необхо- димо увеличить IК.П и повторить расчет.
8) Рассчитывается RБ = (ЕК – UБЭ.П) / IБ.П.
Цель расчета по постоянному току является определение всех элемен- тов схемы, чтобы на заданном сопротивлении нагрузки развивался нужный неискаженный сигнал.
Стабилизация режима покоя каскада с общим эмиттером.
При работе каскада происходит нагрев транзистора, положение точки покоя может изменяться, в результате возникают искажения усиливаемого сигнала.
Влияние температуры на работу биполярного транзистора приводит к следующим эффектам:
25
1)Увеличивается тепловой ток коллектора IК.0, однако при выборе IК.П
сзапасом по току из условия IК.П = (1,1 ¸ 1,2) IК.M этот эффект не приводит к появлению искажений.
2)Уменьшается коэффициент h21.Э транзистора, в результате при том же токе IБ.П положение точки П изменяется.
3)Происходит смещение входной ВАХ (рис. 2.7), в результате увели-
чивается IБ.П, а т.к. этим током задается ток IК.П, изменяется положение точ- ки П. Данный фактор оказывает наибольшее влияние на положение точки покоя.
Для стабилизации положения рабочей точки необходимо уменьшить
UБЭ.2 до величины UБЭ.3, при этом ток IБ.П2 вернется к значению IБ.П1. Такой
режим обеспечивается в каскаде с ОЭ с эмиттерной стабилизацией режима покоя (рис. 2.8).
|
|
|
UКЭ.П |
|
|
|
IД |
|
–EК |
||
IБ |
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
П2/ |
|
|
T1 |
|
|
|
|
R1 |
RК |
CР2 |
|
IБ.П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IБ.П |
|
|
П/ |
|
|
|
|
|
IК.П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
|
Cр1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IБ.П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UБЭ.П |
VT1 UКЭ.П |
RН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UВХ |
R2 U |
R |
|
СЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Э.П |
Э |
|
|
UБЭ.3 |
|
UБЭ.1 UБЭ |
|
|
|
|
|
|
|||
UБЭ.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 2.7 |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.8 |
|
|
|
В цепь эмиттера транзистора включен резистор RЭ, в цепь базы – де- |
|||||||||||
литель R1 – R2, по делителю протекает ток делителя IД. Напряжение |
|||||||||||
UБЭ.П = UБ.П – UЭ.П = ЕК – (IД + IБ.П) · R1 – IЭ.П · RЭ, |
|
|
|||||||||
где IЭ.П = IБ.П + IК.П. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если сопротивления делителя выбрать так, чтобы IД >> IБ.П, то проте- |
|||||||||||
канием тока IБ.П по сопротивлению R1 можно пренебречь, тогда |
|
|
|||||||||
|
U |
Б.П |
= I |
Д |
× R » |
|
EK |
× R = const. |
|
|
|
|
|
|
2 |
R1 |
+ R2 |
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рассмотрим действие температуры на положение рабочей точки покоя |
|||||||||||
П. При повышении температуры Т↑ происходит смещение входной ВАХ, |
|||||||||||
↑IБ.П, ↑IК.П = h21.Э · |
IБ.П, |
↑IЭ.П = (1+h21.Э) |
· IБ.П, ↑UЭ.П |
= IЭ.П · |
RЭ, тогда |
||||||
↓UБЭ.П = UБ.П – UЭ.П, что приводит к ↓IБ.П. |
|
|
|
|
|||||||
Реально в каскаде наблюдается динамическое равновесие, при кото- |
|||||||||||
ром точка покоя находится в окрестности точки П. Основным регулирую- |
26
щим элементом является резистор RЭ, поэтому схема получила название «каскад с эмиттерной стабилизацией режима покоя».
При подаче входного сигнала часть его будет падать на RЭ, что уменьшает коэффициент усиления. Резистор RЭ является элементом отрица- тельной обратной связи, предназначенным для стабилизации режима покоя каскада при изменении температуры.
Стабилизирующее действие отрицательной обратной связи, создавае- мое резистором RЭ, проявляется в том, что температурные изменения пара-
метров режима покоя передаются цепью обратной связи в противофазе на вход каскада, препятствуя тем самым изменению тока IК.П, а следовательно, и напряжения UКЭ.П. Конденсатор СЭ шунтирует резистор RЭ по переменно- му току и соединяет эмиттер транзистора с общей точкой схемы по пере- менному току, исключая тем самым, проявление отрицательной обратной связи по переменному току.
Уравнение выходной цепи в режиме покоя
ЕК = IК.П · RК + UКЭ.П + (IК.П + IБ.П) · RЭ,
откуда видно, что для задания тех же координат точки покоя, что и в про- стейшей схеме, необходимо увеличить ЕК каскада на величину (IК.П + IБ.П) · RЭ, что является недостатком схемы. Несмотря на это, схема по- лучила широкое распространение из-за высокой температурной стабильности.
Расчет режима покоя каскада с эмиттерной стабилизацией
Методика расчета аналогична расчету режима покоя простейшего каскада с ОЭ.
1) По заданным UВЫХ.M и RН выбирают RК, определяют IК.M, задают
UКЭ.П и IК.П.
2) Выбирается величина ЕК из следующих соображений. При увели- чении RЭ растет температурная стабильность схемы, однако увеличивается требуемое ЕК. Обычно задают UЭ.П = (0,1 ¸ 0,3) ЕК, тогда ЕК определяется
E = IK.П × RK +UKЭ.П .
K 0,9 ¸ 0,7 3) Выбирается транзистор из условий
UКЭ.ДОП > ЕК; IК.ДОП > IК.max = IК.П + IК.m; РК.ДОП > IК.П · UКЭ.П; fПР > (3 ¸ 5) fВ.
4)Определяется IБ.П = IК.П / h21.Э, по входной ВАХ определяется UБЭ.П.
5)Задают величину тока IД. С точки зрения увеличения температур-
ной стабильности каскада необходимо обеспечить IД >> IБ.П, однако при этом величины R1 и R2 получаются малыми, а т.к. делитель включен во входную цепь каскада, уменьшается RВХ и γВХ, поэтому IД задают из условия
IД = (2 ¸ 5) IБ.П.
6) Определяются величины сопротивлений R1, R2 и RЭ по выражениям
27
R = EK -UБЭ.П -UЭ.П ; |
R = UБЭ.П +UЭ.П ; |
R = |
UЭ.П |
. |
||
1 |
IД + IБ.П |
2 |
IД |
Э |
IК.П + IБ.П |
|
|
|
|
Расчет каскада с общим эмиттером по переменному току
Расчет каскада по переменному току является следующим этапом расчета схемы и состоит в определении параметров каскада по переменному току RВХ, RВЫХ, КU, КI, Ке. Конечной целью расчета является определение UВХ.M, которое необходимо подать на вход каскада для того, чтобы развить в его выходной цепи напряжение UВЫХ.M = UН.M.
Расчет производится путем построения схемы замещения каскада по переменному току. Она строится с учетом следующих правил:
1) Транзистор заменяют его схемой замещения. Наиболее удобна ли- нейная схема замещения транзистора в H – параметрах. Эта схема строится на основе замены транзистора линейным четырехполюсником, описывае- мым системой уравнений:
ìDUБЭ = h11.Э ×DIБ + h12.Э × DUКЭ . íîDIК = h21.Э ×DIБ + h22.Э × DUКЭ
Влиянием внутренней обратной связи, описываемой параметром h12.Э обычно пренебрегают из-за ее слабого влияния на работу транзистора, ос- тальные H – параметры берутся из справочных данных транзистора или оп- ределяются на его ВАХ через соответствующие приращения величин:
входное сопротивление h11.Э |
= |
DUБЭ |
|
|
|
|
, Ом; |
||||
|
DIБ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
UКЭ =0 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
коэффициент передачи тока базы h21.Э |
= |
DIК |
|
; |
|||||||
|
|||||||||||
DIБ |
|
||||||||||
выходная проводимость h22.Э = |
DIК |
|
|
|
|
UКЭ =0 |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
, См. |
||||||||
|
|
|
|||||||||
DU |
КЭ |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
IБ =0 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Представление транзистора линейным четырехполюсником в H – па- раметрах не описывает нелинейных участков ВАХ, но т.к. в усилителе они не используются, более того, режим покоя рассчитывается так, чтобы сиг- налы укладывались на линейных участках ВАХ, замена транзистора линей- ным четырехполюсником вполне возможна и обоснована (рис. 2.9). Схема справедлива для транзистора любого типа проводимости. Направление тока IБ задано произвольно, направление токов IК и IЭ определяется током IБ.
2)Конденсаторы в схеме, в данном случае СР1, СР2, СЭ закорачивают- ся, т.к. расчет их производится из условия ХС → 0 в рабочем диапазоне частот.
3)Источники постоянного напряжения, в данном случае ЕК, закора- чиваются, т.к. внутреннее сопротивление источника питания по переменно-
28
му току ZИП → 0. На выходе сетевых блоков питания применяют емкостной фильтр для сглаживания пульсации выпрямленного напряжения. При этом СФ велика, и ZИП → 0. схема замещения каскада с ОЭ представлена на рис. 2.10.
|
|
Б |
IБ |
IК |
|
К |
|
|
|
|
|||
|
|
|
h11.Э |
IК =h21.Э · IБ |
1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h22.Э |
|
|
|
|
IЭ |
|
|
|
|
|
|
Э |
|
|
|
|
|
Рис. 2.9 |
|
|
|
|
Iвх=IГ |
|
|
|
|
|
|
+ |
h11.Э |
IК =h21·IБ |
|
|
– |
RГ |
|
|
|
|
||
|
RД |
|
1h |
RК |
RН Uн |
|
|
+ Uвх |
|
||||
еГ |
|
|
22.Э |
|
|
|
– – IД IБ |
|
IК |
IН |
|
||
|
|
+ |
||||
|
|
Рис. 2.10 |
|
|
|
В схеме через RД обозначено эквивалентное сопротивление парал- лельно включенных R1 и R2: RД = R1 ║ R2. Следует отметить, что понятие общий электрод определяет, какой из электродов транзистора по перемен- ному току подключен к общей точке схемы. По схеме замещения опреде-
ляются параметры каскада по переменному току
|
|
|
|
|
|
RBX = |
UBX |
= RД P h11.Э . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IГ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Сопротивление, оказываемое источнику переменного сигнала, под- |
|||||||||||||||||||||||||||
ключенного к выходным зажимам каскада при отключенной нагрузке RВЫХ |
|||||||||||||||||||||||||||
– это внутреннее сопротивление выходной цепи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RВЫХ = RК P |
|
|
1 |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22.Э |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ì |
|
|
|
|
|
(1 h22.Э ) P RK P RH |
|
|
|
|
R |
|
|
P R |
ü |
||||||||||
|
|
|
ïIH = IK × |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= IK |
× |
ВЫХ |
H |
ï |
|||||||||
|
I |
|
|
|
RH |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
KI = |
ï |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RH |
ï |
||||||||
|
H |
í |
|
|
|
|
RД P h11.Э |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ý |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RВХ |
|
|
|
|
|
|
h11.Э |
|
|||||||||
|
IГ ïI |
Б |
= I |
Г |
× |
= I |
Г |
× |
;I |
Г |
= I |
Б |
× |
|
ï |
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
ï |
|
|
|
h11.Э |
|
h11.Э |
|
|
|
RВХ |
ï |
||||||||||||||
|
|
î |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
þ |
29
|
|
K |
|
= |
|
IK |
× RВЫХ P RH |
× |
RВХ |
|
= h |
|
|
× RВЫХ P RH × |
RВХ |
; |
|||||||||||||
|
|
|
|
I |
|
|
|
IБ |
|
RH |
|
|
h11.Э |
|
21.Э |
|
|
RH |
|
h11.Э |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
K |
U |
= |
UH |
= |
|
RH × IН |
|
= |
RH |
|
× K |
I |
= h |
|
× |
RЫВЫХ P RH |
. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
UВХ |
|
RВХ × IВХ |
|
|
|
RВХ |
|
21.Э |
|
|
RВХ |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
IБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
|
правильно |
|
рассчитанного |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
А/ |
|
UКЭ.П |
|
|
|
каскада |
KI |
должен составлять |
||||||||||||||
IБ.MAX |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KI ≈ (0,7¸0,85) · h21.Э. KU может со- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ставлять 100 ¸ 1000 (для транзисторов |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с h21.Э = 100). |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
П |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По величине KU можно опреде- |
||||||||||
IБ.П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лять требуемое значение для управле- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния каскадом UBX .M = UH .M . Весь раз- |
|||||||||||||
|
|
В/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KU |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мах UВХ должен укладываться на ли- |
||||||||||||||
IБ.MIN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
UБЭ.MIN |
UБЭ.П |
UБЭ.MAX |
UБЭ |
нейном участке входной ВАХ, иначе |
|||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сигнал будет усилен с большими ис- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
|
|
|
кажениями (рис.2.11). Искажения мо- |
||||||||||||||||
|
|
UВХ.M |
|
|
|
|
|
гут возникнуть, |
если при изменении |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UБЭ от UБЭ.П до UБЭ.MIN = UБЭ.П – UВХ.M
рабочая точка выходит за границу ли- нейного участка входной ВАХ. В этом случае необходимо увеличить IК.П и повторить расчет. Если задано еГ и RГ, можно определить
Ke = γ ВХ × KU = |
RВХ |
× KU . |
||
RВХ |
+ RГ |
|||
|
|
По нему определяют требуемую для управления каскадом еГ.УПР. Если еГ.УПР ≤ еГ, источник сигнала сможет управлять рассчитанным каскадом. В противном случае необходим еще один каскад усиления. Исходными дан- ными для его расчета являются UВХ.M и RВХ рассчитанного каскада.
2.3 Каскад с общим коллектором. Работа схемы
Структурная схема каскада приведена на рис. 2.12, а. Выходной це- пью каскада по переменному току является цепь эмиттера транзистора, вы- ходным током – ток эмиттера. Поскольку ток IЭ = IК + IБ ≈ IК , для анализа
работы каскада можно использовать ВАХ транзистора для схемы с ОЭ. Не- посредственно по схеме видно, что
UВЫХ = UВХ −UBX .УЭ , UВЫХ = UВХ −UВХ .УЭ < UВХ .
Схема каскада с ОК приведена на рис. 2.12, б.
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
а) |
|
б) |
IД |
|
|
–EК |
|
|
+E |
|
|
|
|
IК.П |
|
|
|
|
|
|
|
R1 |
|
|
|
|
УЭ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UВХ.УЭ |
|
Cр1 |
|
IБ.П |
|
UКЭ.П |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
UБЭ.П |
VT1 |
Cр2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
UВХ |
|
|
|
R2 |
|
|
|
|
R |
UВЫХ |
Uвх |
|
UЭ.П |
RЭ |
|
RН |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Рис. 2.12 |
|
|
|
|
|
|
Выходная цепь построена по принципу резистивного делителя, вы- |
||||||||
ходное напряжение снимается с постоянного резистора делителя. |
|
|
||||||
Каскад с ОК не усиливает сигнал по напряжению, KU < 1, однако |
||||||||
KI >> 1, поэтому KР >> 1. В отличие от каскада с ОЭ, каскад с ОК не инвер- |
||||||||
тирует входной сигнал, что видно из построений на ВАХ (рис. 2.13). |
|
IК
IБ
≈ |
UКЭ.П |
|
|
|
П |
|
|
IБ.П |
|
|
П/ |
|
|
|
|
||||
IК.П |
|
|
|
|
|
|
IБ.П |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IК.M |
|
|
В/ |
|
|
|
IБ.M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
|||
IК.MIN |
|
|
|
IБ.MIN |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ЕК |
|
|
UБЭ.MIN UБЭ.П |
|
|
|
UБЭ |
|
UКЭ.П |
|
|
UЭ.П UКЭ |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.13 |
|
|
|
|
|||||
При подаче на вход положительной полуволны UВХ часть его идет на |
||||||||||||||||
управление транзистором, ток IБ уменьшается, увеличивается |
|
UКЭ |
|
, при |
||||||||||||
|
|
|||||||||||||||
этом уменьшается |
|
UЭ |
|
|
= |
|
ЕК −UКЭ |
|
. В нагрузку поступает |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
UВЫХ = UЭ −UСр2 |
= UЭ −UЭ.П . |
|
|
|
|