ОиФ.Методичка практ. занятия
.pdfy= y0 H =1,8 12 = 21,6м.
Схема к расчету представлена на рисунке 2.5.3. При этом длина дуги скольжения L=30,3м, радиус дуги – R=22,3м.
Сдвигающий момент Мсдв для блоков 1 и 2 принимается отрицательным, так как они находятся на восходящей ветви кривой скольжения.
Выделяем для расчета 10 отсеков шириной не более 3,0 м каждый и далее расчет ведем в табличной форме (табл.2.5.1).
Рис.2.5.3. Схема к расчету устойчивости откоса методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения
Таблица 2.5.1
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ptgϕ |
+cL R |
|
||
Номер |
Объем расчетно- |
Вес расчет- |
Xi, |
|
|
|
|
|
|
∑ i |
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
||||
отсека |
го отсека |
ного отсека |
м |
К |
у |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑Pi X i |
|
|
|||||||
Vi, м3 |
Pi, кН |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
1 |
3,1 |
68,2 |
-3,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
6,5 |
143,0 |
-1,2 |
|
|
|
|
|
|
0,95 |
|
|
3 |
12,2 |
268,4 |
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4 |
15,3 |
336,6 |
4,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41
|
|
|
|
Окончание таблицы 2.5.1 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
5 |
17,3 |
380,6 |
7,5 |
|
|
6 |
17,9 |
393,8 |
10,5 |
|
|
7 |
16,5 |
363,0 |
13,5 |
0,95 |
|
8 |
8,3 |
182,6 |
15,9 |
|
|
|
|
||||
9 |
6,1 |
134,2 |
17,7 |
|
|
10 |
2,1 |
46,2 |
19,345 |
|
|
Так как коэффициент устойчивости откоса Ку=0,95 < 1,2, грунтовый откос является неустойчивым.
2.6. Задача №6. Расчет и проектирование шпунтового ограждения
При устройстве фундаментов часто производят отрывку котлованов. Связный грунт может держать откос в пределах некоторой глубины. В таких грунтах иногда можно отрывать траншеи и котлованы с вертикальными стенками без крепления. При дополнительном увлажнении такого грунта дождевыми водами сцепление в нем существенно уменьшается, и тогда вертикальный откос может обрушиться. По этой причине стенки котлованов часто делают с откосами или поддерживают креплениями. Одно из таких поддерживающих креплений – шпунтовые стенки. Они применяются при разработке глубоких котлованов ниже уровня подземных вод, на стесненных площадках (около существующих зданий, сооружений, дорог и т.д.).
Шпунтовые стенки обычно выполняют из металла или дерева. Деревянный шпунт из деревянных досок применяют при неглубоких котлованах (до 5 м), а при более глубоких используют металлические шпунтовые стенки, которые могут быть плоскими или корытного профиля.
Устройство свободностоящих шпунтовых стенок нерационально. В неглубоких котлованах применяют стенки с одной верхней опорой. При расчете шпунтовой стенки необходимо сначала определить глубину забивки стенки, и затем по прочности подобрать толщину стенки. Имеются различные способы расчета шпунтовых стенок. Обычно используется приближенный приём, предложенный профессором Э.К.Якоби – способ "маятника", по которому рассматривают только одну часть стенки. По методу "маятника" предполагается, что стенка может вращаться у верхней опоры под действием активного давления грунта. Этому давлению препятствует отпор грунта снаружи, действующий на забитую часть шпунта.
Пример расчета
Дано: Н = 3 м, s = 4м, γ = 18,0 кН/м3, φ = 30о, расчетные сопротивления древесины на сжатие и на изгиб: Rсж = 10000 кПа; Rизг= 20000 кПа
42
A
N a |
Ea
Eр
Решение Для того, чтобы стена находилась в равновесии и не опрокидывалась,
необходимо выполнение следующего условия: ∑MA = 0 → |
Mопр = Mуд → |
Ea ra = Eр rр |
(2.6.1) |
Здесь Еа – активное давление грунта на 1 п.м. шпунтовой стенки, определяемое как равнодействующая эпюры активного давления грунта:
Ea = |
1 |
γ (H + h)2 |
tg2 |
|
ϕ |
(2.6.2) |
2 |
45o − |
, кН, |
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
r |
= |
2 |
(H + h) , |
(2.6.3) |
||||
|
|
|
|
|
a |
|
3 |
|
|
|
|
|
Ер – пассивное давление грунта на 1 п.м. шпунтовой стенки, опреде- |
||||||||||||
ляемое как равнодействующая эпюры пассивного давления грунта: |
|
|||||||||||
Ер = |
1 |
γ h |
2 |
tg |
2 |
|
|
o |
ϕ |
(2.6.4) |
||
2 |
|
|
|
45 + |
, кН, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
r |
p |
= H + 2 h |
, м |
|
(2.6.5) |
||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приравнивая опрокидывающие моменты от пассивного и активного давления грунта и перенося в левую часть нашего равенства все H и h получим соотношение:
|
|
|
|
|
|
|
|
tg |
2 |
|
o |
+ |
ϕ |
|
|
(H + h)3 |
|
|
|
3 |
|
|
45 |
|
|
|
|
||||
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
2 |
= k |
(2.6.6) |
||||
|
2 |
|
|
2 |
2 |
|
2 |
|
o |
|
ϕ |
||||
H + |
|
h |
h |
|
|
|
|
tg |
|
45 |
|
− |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
Пользуясь левой частью соотношения, вычисляем значение k:
43
|
|
|
|
|
|
k = |
3 |
1,7322 |
|
= |
3 |
|
|
3 |
|
|
=13,46. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,5772 |
|
2 |
0,334 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Для вычисленного значения k методом последовательного приближе- |
||||||||||||||||||||||||||||
ния подбираем значение h. Задаемся h = 1 м. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
(H + h)3 |
|
|
|
|
|
= |
|
|
(3 +1)3 |
|
|
=17,44 >13,46 |
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
H + |
|
|
h h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
+ |
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|||||||||
3 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Задаемся h = 1,2 м. Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
(H + h)3 |
|
|
|
= |
|
|
(3 +1,2)3 |
|
|
|
|
=13,5 ≈13,46. |
||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
H + |
|
|
h h |
|
|
|
|
|
3 + |
|
|
|
1,2 |
1,2 |
|
|
|||||||||||
3 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно принимаем h = 1,2 м. Тогда при h = 1,2 м:
|
1 |
|
|
|
2 2 |
|
|
|
o |
|
30o |
|
|
|
||||
Ea = |
|
18 4,2 |
tg |
|
|
45 |
|
− |
|
|
|
= 52,86 ≈ 53 кН п.м. |
||||||
2 |
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
o |
|
30o |
|
||
Eр |
= |
|
18 |
1,2 |
|
tg |
|
|
45 + |
|
|
|
= 39 кН п.м. |
|||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Усилие в распорке на 1 п.м. шпунтовой стенки находим из условия равновесия проекций всех сил на горизонтальную ось:
∑X = 0 → Ep + Na – Ea = 0→ Na = Ea – Ep
Na = Ea − Eр = 53−39 =14 кН п.м.
Поскольку по условию задачи распорки установлены с шагом s = 4 м, то итоговое усилие в распорке будет равно:
Na, расп = Na · s = 14 · 4 = 56 кН.
Тогда сечение распорки определим по формуле:
Арасп = |
Na , расп |
= |
|
56 |
= 0,0056 м |
2 |
=56 см |
2 |
Rcж |
10000 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Определим расчетное сечение шпунтовой стенки, соответствующее наибольшему изгибающему моменту в ней от активного давления грунта и реакции в распорке, исходя из того, что максимальный момент по высоте стенки будет находиться на расстоянии y от поверхности земли в точке, где перерезывающая сила Q = 0:
|
Q = Na |
|
y2 |
γ tg |
2 |
|
|
o |
|
ϕ |
|
|
||||||
|
− |
|
|
|
|
|
|
45 |
− |
|
|
|
= 0 |
|||||
|
2 |
|
|
|
2 |
|||||||||||||
Отсюда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2 Na |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
y = |
|
|
|
|
= |
|
|
|
2 14 |
|
|
= 2,16 м |
||||||
|
γ tg 2 |
|
|
|
− |
ϕ |
|
18 0,577 |
2 |
|||||||||
|
|
45o |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
44
Тогда максимальный изгибающий момент относительно этого сечения определяется по формуле:
|
|
1 |
|
|
|
|
y2 |
|
|
|
|
2 |
|
o |
|
ϕ |
|
|
2,163 |
|
2 |
|||||
Mmax = |
Na y − |
|
|
y |
|
|
|
|
|
γ tg |
|
45 |
− |
|
|
|
=14 2,16− |
|
18 0,577 =20 кН м. |
|||||||
3 |
2 |
|
2 |
|
6 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Требуемый момент сопротивления сечения деревянной шпунтовой |
||||||||||||||||||||||||||
стенки: |
|
|
|
|
|
= M max |
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
W |
|
|
= |
|
|
|
= 0,001 м3 =1000 см3 |
, |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
тр |
|
|
|
|
|
Rизг |
|
|
|
20000 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Поскольку W = |
|
b δ 2 |
, отсюда находим толщину шпунтовой стенки δ ≥ |
|||||||||||||||||||||||
|
|
6 |
|
|||||||||||||||||||||||
δтр: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Wтр |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
δтр = |
|
|
= |
|
1000 6 |
= 7,75 см, принимаем δ = 8 см. |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь b = 1 п.м. – ширина стенки.
2.7. Задача №7. Расчет и проектирование опускного колодца
Опускной колодец - это замкнутая в плане, открытая сверху и снизу оболочка, под защитой которой грунт разрабатывают и выдают наверх. Они применяются в случае, когда:
-с поверхности залегает слабый слой;
-грунт водонасыщенный или даже покрытый водой (опоры мостов);
-в гидротехнических сооружениях (насосные станции, водозаборы);
-при строительстве подземных резервуаров и хранилищ;
-в промышленности при больших горизонтальных нагрузках;
-в естественных условиях, например, при строительстве подземных складов, гаражей.
Основная идея опускного колодца заключается в том, что на поверхности грунта сначала устраивают кладку колодца на некоторую высоту. Затем разрабатывают грунт изнутри, извлекая его на поверхность и подкапывая под стенки. Под собственным весом колодец опускается, его наращивают и продолжают погружение.
На колодцы, опускаемые под собственным весом, расходуется большое количество бетона. Поэтому инженером Озеровым в 1945 г. был предложен способ опускания в тиксотропной рубашке. Он состоит в том, что к наружной поверхности стенки колодца подается глинистый раствор. Обычно применяют бентонитовые глины. Применение этого способа позволяет резко снизить трение по боковой поверхности, а следовательно, и толщину стенки.
45
По форме в плане опускные колодцы могут быть круглые, овальные, квадратные, прямоугольные. По высоте они могут быть цилиндрической, конической и ступенчатой формы.
Материал: кирпичная и бутовая кладка, дерево, монолитный бетон, монолитный и сборный железобетон. В настоящее время используются почти исключительно последние два вида.
При сооружении опускных колодцев обычно применяют следующую последовательность работ:
1.Если грунт неводонасыщенный, откапывают неглубокий котлован h = 2–5м, устраивают в нем песчаное уплотненное основание, на котором возводят секцию колодца. Если грунт водонасыщенный или местность покрыта водой, то секция устраивается на намытом островке или опускается с понтонов.
2.Разрабатывается и извлекается грунт изнутри. Если грунт связный, или песчаный плотный, или с включениями галечника, разработка ведется грейфером. Несвязные грунты разрабатывают гидроэлеваторами, эрлифтами.
3.Наращивается новая секция колодца, разрабатывается грунт с подкопкой под стены и т.д. В тех случаях, когда колодец под собственным весом не опускается, на нем делают временное перекрытие и симметрично погружают. После опускания снимают груз, разбирают перекрытие и продолжают разработку грунта. Такой способ возможен при небольших диаметрах колодцев, когда его легко перекрыть.
При легких колодцах опускание возможно с применением вибропогружателей.
4.После опускания на проектную глубину колодец заделывают кладкой. В том случае, когда площади боковой поверхности колодца достаточно для восприятия нагрузки, его заполняют песком с уплотнением. Если же колодец устраивают в водонасыщенном грунте, то сначала бетонируют дно подводным способом, затем откачивают воду, а потом насухо кладут бутовую кладку или заполняют бутобетоном или песком.
46
Ргр |
Mоп
Mпр
Ргр
Пример расчета
Дано: b = 10 м, ho = 15 м, γ = 18,6 кН/м3, φ = 30о, бетон класса В10.
Решение
|
|
P |
|
= h |
|
γ |
tg |
2 |
o |
ϕ |
|
|
18,6 |
0,577 |
2 |
= 93кПа, |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
45 − |
|
|
=15 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
гр |
o |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Моп = |
|
n |
pгр l2 |
= |
1,2 |
93 100 |
=930 |
кН |
м, |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
12 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Мпр = |
|
n |
pгр l2 |
= |
1,2 |
93 100 |
= 465 |
кН |
м, |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
24 |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
W = |
M |
|
, |
|
|
|
|
|
|
W = |
b h2 |
, |
|
|
|
|
|
|
h =δ , |
|
|
|
|
b = 1, |
|||||
R |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
bt |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
W = |
b δ |
|
= |
|
M |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ = |
6 |
M |
, |
|||||||
|
|
6 |
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b R |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δоп = |
|
6 930 |
=3,12 м, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
570 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δпр = |
|
6 465 |
= 2,21м. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
570 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для уменьшения стенки нужно: а) ввести внутренние стенки; б) изменить форму в плане; в) армировать.
47
Рассмотрим случай, когда вводятся внутренние стенки. Предположим, что толщина стенки будет 1,5 м (наружная) и 1,2 м
(внутренняя).
Тогда |
l расч = |
1 |
(10 −1,5)= 4,25м. |
||||||||||
2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1,2 93 4,252 |
|||||||||||
|
Моп = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=168кН м, |
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1,2 |
93 4,252 |
||||||||||
|
Мпр = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=84кН м, |
|
|
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
δоп = |
|
6 168 |
=1,32 м, |
|||||||||
|
570 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
δпр = |
|
6 84 |
= 0,88м ≈ 0,9 м. |
570 Тогда δвн 0,7 м, b2 =3,75м.
F1 =102 −5,62 = 68,64 м2 ,
F2 =102 − 4 3,752 = 43,75м2.
Превышение объема бетона
V =15(68,64 − 43,75)=373,35м3.
Проверка на опускание колодца
Q'>u E f ,
Q'= ho F2 γб =15 43,75 22 =14437,5 кН ,
48
|
|
E = pгр |
ho |
=93 |
15 |
= 697,5 кН / м, |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
u E f = 40 630 0,2 =5580кН <14437,5 кН . |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Колодец круглый |
|
|
||||||||||||
Rb = 6000 кПа. |
|
|
(в плане) |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
d = D |
|
Rb − 2pгр |
=10 |
|
6000 − 2 1,2 93 |
=10 |
0,98 |
=9,8м. |
||||||||||||
|
|
6000 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
Rb |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
δ = |
D − d |
= |
10 −9,8 |
= 0,1м. |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Проверка на опускание колодца Q'>u E f |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u =π D |
|
|
||||||||
|
|
u E f =3,14 10 697,5 0,2 = 4380,3кН |
|
Q'= 22 15[3,14(52 − 4,92 )]=1025,8 кН
Q'<u E f
Опускание колодца под действием собственного веса не обеспечено, необходимо увеличить толщину стенки.
Принимаем δ = 0,5м.
Q'= 22 15[3,14(52 − 4,52 )]= 4921,95 кН
4922 кН > 4380,3 кН
Погружение обеспечено.
2.8. Расчет и проектирование фундаментов 2.8.1. Задача №8. Расчет фундамента мелкого заложения (ФМЗ)
Определение основных размеров фундамента мелкого заложения состоит из следующих этапов:
- определение высоты фундамента; - определение размеров подошвы фундамента.
49
Определение высоты фундамента
Высота фундамента принимается, исходя из условий:
-жесткой заделки колонны в фундамент;
-глубины заложения фундамента.
Глубина заложения фундамента исчисляется от уровня планировки до подошвы фундамента и определяется с учетом:
а) назначения и конструктивных особенностей здания (наличие подвала, подземных коммуникаций и т.д.).
Для бесподвальных зданий глубина заложения фундамента зависит от его высоты. Минимальная высота железобетонного фундамента под железобетонные колонны для одноэтажных и многоэтажных зданий принята из условий надежного защемления фундамента в грунте и равна Hf = 1,5 м, а глубина заложения d = 1,65 м;
б) геологических и гидрогеологических условий площадки строитель-
ства.
Учитывается сжимаемость грунтов, характер напластования слоев, положение уровня грунтовых вод.
При выборе глубины заложения фундаментов в качестве несущего слоя используются грунты с модулем деформации не менее 10..20МПа для зданий с нагрузками на отдельные фундаменты 2000-4000кН, с модулем деформации не менее 5-10МПа – для зданий с меньшими нагрузками;
в) влияния глубины сезонного промерзания грунтов.
Глубина заложения подошвы фундамента d принимается с учетом расчетной глубины промерзания грунта df и глубины расположения уровня подземных вод dw согласно табл. 2 [6], или табл. 4.1 приложения 4 пособия.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле
df = kn·dfn , |
(2.8.1) |
где kn – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания, принимается по таблицы 1 [6];
dfn – нормативная глубина промерзания грунта, определяется по карте
[1].
Исходя из условий жесткой заделки колонны в фундаменте, определя-
ется минимальная высота фундамента: |
|
Hf = hcf + 200мм, |
(2.8.2) |
где hcf – глубина стакана в мм. |
|
Глубина стакана принимается из условия: |
|
hcf = hз + 0,05м, |
(2.8.3) |
где hз – глубина заделки колонны в стакан фундамента, определяется |
|
как большее из двух значений: |
|
hз = (1,0…1,5)hc, |
(2.8.4) |
50