ОиФ.Методичка практ. занятия
.pdfz/=1м, |
y/=6м, b=6м, |
z//b=1/6=0.17, y//b=6/6=1, |
|
k/z=0,448. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,5 0,14 +0,448 0,1 = 0,115МПа. |
|
|
|||
|
Точка 2 |
|
|
|
|
|
z=2м, |
y=3м, b=6м, |
z/b=2/6=0.33, |
y/b=3/6=0,5, |
kz=0,495. |
||
z/=2м, |
y/=6м, b=6м, |
z//b=2/6=0.33, y//b=6/6=1, |
|
k/z=0,401. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,495 0,14 +0,401 0,1 = 0,11МПа. |
|
|
|||
|
Точка 3 |
|
|
|
|
|
z=4м, |
y=3м, b=6м, |
z/b=4/6=0.67, |
y/b=3/6=0,5, |
kz=0,46. |
||
z/=4м, |
y/=6м, b=6м, |
z//b=4/6=0.67, |
y//b=6/6=1, |
k/z=0,312. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,46 0,14 +0,312 0,1 = 0,096МПа. |
|
|
|||
|
Точка 4 |
|
|
|
|
|
z=6м, |
y=3м, b=6м, |
z/b=6/6=1, |
y/b=3/6=0,5, |
kz=0,41. |
||
z/=6м, |
y/=6м, b=6м, |
z//b=6/6=0.67, y//b=6/6=1, |
|
k/z=0,241. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,41 0,14 +0,241 0,1 = 0,082МПа. |
|
|
|||
Точка 5 |
|
|
|
|
|
|
z=4м, |
y=-3м, b=6м, |
z/b=4/6=0,67, |
y/b=-3/6=-0,5, |
kz=0,46. |
||
z/=4м, |
y/=0, b=6м, |
z//b=4/6=0.67, |
y//b=0/6=0, |
k/z=0,145. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,46 0,14 +0,145 0,1 = 0,079МПа. |
|
|
|||
Точка 6 |
|
|
|
|
|
|
z=4м, |
y=-1м, b=6м, |
z/b=4/6=0,67, |
y/b=-1/6=-0,17, |
kz=0,673. |
||
z/=4м, |
y/=2м, b=6м, |
z//b=4/6=0.67, |
y//b=2/6=0,33, |
k/z=0,287. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,673 0,14 +0,287 0,1 = 0,123МПа. |
|
|
|||
Точка 7 |
|
|
|
|
|
|
z=4м, |
y=0, b=6м, |
z/b=4/6=0,67, |
y/b=0/6=0, |
kz=0,717. |
||
z/=4м, |
y/=3м, b=6м, |
z//b=4/6=0.67, |
y//b=3/6=0,5, |
k/z=0,359. |
||
|
σz = kz P + kz′P = 0,717 0,14 +0,359 0,1 = 0,136МПа. |
|
|
|||
Точка 8 |
|
|
|
|
|
|
z=4м, |
y=1м, b=6м, |
z/b=4/6=0,67, |
y/b=1/6=0,17, |
kz=0,673. |
||
z/=4м, |
y/=4м, b=6м, |
z//b=4/6=0.67, |
y//b=4/6=0,67, |
k/z=0,386. |
σz = kz P + kz′P = 0,673 0,14 +0,386 0,1 = 0,133МПа.
По полученным значениям строим эпюры распределения напряжений
(рис. 2.3.1).
31
Рис.2.3.1. Эпюры напряжений
2.4. Задача №4. Определение давления грунта на подпорную стенку
2.4.1. Определение давления на подпорную стенку от идеально сыпучего грунта
Общее выражение для определения давления сыпучих грунтов имеет следующий вид:
σy =γ z tg |
2 |
|
0 |
− |
ϕ |
(2.4.1) |
|
45 |
|
, |
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
где z - расстояние точки от поверхности засыпки.
Максимальное активное давление грунта на вертикальную гладкую стенку при z=H:
σ yа(Н) = γ Н tg |
2 |
|
0 |
− |
ϕ |
(2.4.2) |
|
45 |
|
. |
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
Эпюра распределения давления по граням стенки будет треугольной. Равнодействующая активного давления на подпорную стенку равна площади эпюры давления:
Еа =σ yа(Н) |
Н . |
(2.4.3) |
|
2 |
|
32
Максимальное пассивное давление грунта на заднюю грань вертикальной стены при z= h′:
σyр(h′) =γ |
′ |
2 |
|
0 |
+ |
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.4.4) |
|||||||||||
h tg |
|
45 |
|
2 |
. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Равнодействующая пассивного давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Еp =σ yp(h) h′. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.4.5) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример расчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дано: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота стенки H=6 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота заглубления стенки h/=1,5 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Угол внутреннего трения грунта φ=160. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Удельный вес грунта γ=22 кН/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Решение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Активное давление грунта на подпорную стенку: |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
0 |
|
ϕ |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
0 |
|
16 |
|
|
|||||
σyа(Н) =γ Н tg |
|
45 |
|
− |
= 22 6 tg |
|
|
45 |
|
− |
|
|
|
|
|
= 75кПа. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Равнодействующая активного давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Еа =σyа(Н) Н |
= 75 6 |
=225 кН/м. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пассивное давление грунта на подпорную стенку: |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
σyр(h′) =γ h′ tg |
2 |
|
|
0 |
|
|
ϕ |
|
1,5 tg |
2 |
|
|
0 |
|
16 |
|
|
=58,1кПа. |
|||||||||
|
|
45 |
|
+ |
|
= 22 |
|
|
45 |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Равнодействующая пассивного давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Еp =σyp(h) |
|
h′ |
= 58,1 |
1,5 |
=43,58 кН/м. |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений
(рис.2.4.1).
При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.
33
Рис.2.4.1. Расчетная схема подпорной стены
2.4.2. Определение давления на подпорную стенку от идеально сыпучего грунта с учетом пригруза на поверхности грунта
Действие сплошнго равномерно распределенного пригруза в этом случае заменяется эквивалентной высотой слоя грунта, равной:
h = |
q |
. |
(2.4.6) |
|
|||
|
γ |
|
Активное давление на уровне верха подпорной стенки:
σyа(h) =γ h tg |
2 |
|
0 |
− |
ϕ |
(2.4.7) |
|
45 |
|
. |
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
Активное давление на подошве подпорной стенки:
σyа(h+Н) =γ (h + Н) tg 2 |
|
− |
ϕ |
(2.4.8) |
||
450 |
. |
|||||
|
|
|
|
|
2 |
|
Равнодействующая активного давления: |
|
|
|
|||
Еа = |
σyа(h) +σyа(h+Н) |
H . |
|
|
(2.4.9) |
|
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Пример расчета
Высота стенки H=6 м.
Высота заглубления стенки h/=1,5 м. Угол внутреннего трения грунта φ=160. Удельный вес грунта γ=22 кН/м3. Интенсивность пригрузки q = 50кПа.
34
Решение.
Эквивалентная высота слоя грунта: h = γq = 5022 =2,27м.
Активное давление на уровне верха подпорной стенки:
σyа(h) =γ h tg2 450 − ϕ2 = 22 2,27 tg2 450 −162 =28,36кПа.
Активное давление на подошве подпорной стенки: |
|
16 |
|
|
|||||||
|
|
450 − |
ϕ |
|
|
− |
|
=103,33 кПа. |
|||
σyа(h+Н) =γ (h + Н) tg2 |
2 |
= 22 (2,27 + |
6) tg2 450 |
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Равнодействующая активного давления: |
|
|
|
|
|
||||||
Еа = |
σyа(h) +σyа(h+Н) |
H |
= |
28,36 +103,33 |
6 =395,07 кН/м. |
||||||
2 |
|
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений
(рис.2.4.2).
При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.
Рис.2.4.2. Расчетная схема подпорной стены с пригрузом
2.4.3. Определение давления на подпорную стенку от связного грунта
Действие сил сцепления заменяется всесторонним давлением связно-
сти:
pe = |
c |
. |
(2.4.10) |
|
|||
|
tgϕ |
|
35
Далее приводим давление связности по вертикали к эквивалентному слою грунта:
|
|
h = |
c |
. |
|
|
|
(2.4.11) |
|
|
γ tgϕ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Активное давление на подошве подпорной стенки: |
|
|||||||
σ |
|
|
|
|
− |
ϕ |
− p . |
(2.4.12) |
|
=γ (H + h) tg 2 450 |
|
||||||
|
2 |
|
|
|
|
2 |
e |
|
Подставляя значения и преобразовывая, получаем:
|
|
|
с |
|
|
2 |
|
0 |
|
ϕ |
|
c |
|
σ |
2 |
=γ H + |
|
|
tg |
|
45 |
|
− |
|
− |
|
= |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 tgϕ |
|
|||
|
|
|
γ tgϕ |
|
|
|
|
|
=γ H tg 2 |
|
− |
ϕ |
|
− |
ϕ |
(2.4.13) |
450 |
|
−2 c tg 450 |
. |
||||
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
На некоторой глубине суммарное давление будет равно нулю, из условия σ2 = 0 находим высоту hс:
hc = |
2 c |
|
|
|
. |
|
|
− |
ϕ |
|
|||
|
|
|||||
|
γ tg 450 |
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
Равнодействующая активного давления:
Еа = σ2 (H − hc ). 2
(2.4.14)
(2.4.15)
Равнодействующая пассивного давления в связных грунта будет равна:
|
γ h |
′2 |
2 |
|
0 |
|
ϕ |
|
0 |
|
ϕ |
|
|
Eп = |
tg |
+ |
+ |
(2.4.16) |
|||||||||
2 |
|
45 |
|
|
+ 2 c h′ tg 45 |
|
. |
||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
Пример расчета
Высота стенки H=6 м.
Высота заглубления стенки h/=1,5 м. Угол внутреннего трения грунта φ=210. Удельное сцепление грунта с=18 кПа. Удельный вес грунта γ=22 кН/м3.
Решение.
Действие сил сцепления заменяем всесторонним давлением связности: pe = tgcϕ = 0,18384 =46,88 кПа.
Далее приводим вертикальное давление связности к эквивалентному слою грунта:
36
|
|
|
h = |
|
|
c |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
18 |
|
=2,13м. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
γ |
tgϕ |
|
22 0,384 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Активное давление на подошве подпорной стенки: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
σ2 =γ H tg |
2 |
|
|
|
|
|
0 |
− |
ϕ |
|
−2 c tg |
|
45 |
0 |
− |
ϕ |
|
|||||||||||||||
|
|
|
45 |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
= |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|||||||||
= 22 6 |
tg 2 |
450 − |
|
|
|
|
|
|
|
− |
2 18 |
tg 450 − |
|
|
|
|
|
=38,0 кПа. |
||||||||||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
hc = |
|
2 c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
2 18 |
|
|
|
|
|
|
=2,37 м. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
γ tg 450 |
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
tg 450 − |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
Равнодействующая активного давления:
Еа = σ2 (H −hc )= 38 (6 −2.37)=68,97 кН/м. 2 2
Равнодействующая пассивного давления:
|
|
|
γ |
′2 |
|
|
2 |
|
|
|
0 |
|
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
ϕ |
|
|
||
|
Eп = |
h |
tg |
45 |
+ |
|
|
|
45 |
+ |
= |
||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
+ 2 c h′ tg |
|
2 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
= |
22 1,52 |
tg 2 |
450 |
+ |
21 |
|
+ 2 18 |
1,5 |
tg |
450 |
+ |
21 |
|
=131,59 кН/м. |
|||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
По полученным данным строим расчетную схему и эпюру напряжений (рис.2.4.3). При построении расчетной схемы и эпюр активного и пассивного давлений грунта на подпорную стенку следует принимать масштаб расстояний 1:50, масштаб давлений 0,025 МПа в 1 см.
Рис.2.4.3. Расчетная схема подпорной стены
37
2.5. Задача №5. Определение коэффициента устойчивости грунтового откоса методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения
В проектной практике широко распространен расчет устойчивости откосов по методу кругло-цилиндрических поверхностей скольжения.
За коэффициент устойчивости откоса Ку принимают отношение мо-
мента сил, удерживающих откос от сдвига, Муд к моменту сил, стремящихся сдвинуть откос, Мсдв:
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
Муд |
|
|
∑Nitgϕ +cL R |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
Ку= |
|
= |
i=1 |
|
|
, |
(2.5.1) |
|
Мсдв |
|
∑Ti R |
|
где n – число отсеков, на которые делится призма скольжения;
Ni – нормальные составляющие от веса отсеков Рi, равные Рi cosΘi; Рi – вес расчетного отсека;
Θi - угол между направлением силы Рi и нормальной составляющей Ni; φ – угол внутреннего трения грунта откоса; с – удельное сцепление грунта откоса;
L – длина дуги скольжения АС;
R – радиус круглоцилиндрической дуги скольжения;
Тi – касательные составляющие от веса отсеков Рi, равные Рi sinΘi.
Для откосов в однородной толще грунтов весьма полезным для определения координат Х и Y центра О наиболее опасной круглоцилиндрической поверхности скольжения, для которой коэффициент устойчивости Ку полу-
чается минимальным, является график Янбу, представленный на рисунке
2.5.1.
Вместе с тем без большой погрешности при cosΘi=0,8 формула для определения коэффициента устойчивости откоса может быть записана в более простом виде:
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 ∑Pitgϕ +cL R |
|
||
К |
у |
= |
|
i=1 |
|
, |
(2.5.2) |
|
n |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
∑Pi Xi |
|
|
|
i=1
где Хi – плечо от линии действия веса расчетного отсека до центра вращения
(рис. 2.5.2).
Момент принимается для восходящей ветви кривой скольжения отрицательным, а для нисходящей ветви – положительным.
38
Рис.2.5.1. График Янбу для определения координат X и Y центра О, наиболее опасной кругло-цилиндрической поверхности скольжения с минимальным коэффициентом устойчивости Ку:
Н – высота откоса; X0, Y0 – безразмерные величины, устанавливаемые по графику в зависимости от угла откоса α (определяется по заданному заложению откоса m) и λср
Радиус круглоцилиндрической дуги скольжения R, а также ширину и высоту отсеков допускается определять графически из расчетной схемы, выполненной в масштабе М 1:100. Для расчета выделяют один погонный метр по длине отсека (перпендикулярно к плоскости чертежа). Вес расчетного от-
39
сека определяется как произведение удельного веса грунта на объем отсека
Рi=γ Vi .
Рис.2.5.2. Схема к расчету устойчивости откоса методом круглоцилиндрических поверхностей скольжения
Пример расчета
Высота откоса H=12 м. Заложение откоса m=2 м.
Угол внутреннего трения грунта φ=160. Удельное сцепление грунта с=10 кПа. Удельный вес грунта γ=22 кН/м3.
Решение.
|
|
γ H tgϕ |
|
22 |
|
12 tg160 |
|
|
|||||
Определяем значение λ |
= |
|
= |
|
|
|
|
|
|
=8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ср |
|
c |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
= 270 . |
||
Угол наклона грунтового откоса α = arctg |
|
|
|
= arctg |
|
|
|||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
m |
|
2 |
|
|
Для данных значений λср = 8,α = 270 по графику Янбу (рис.10) опре-
деляем относительные координаты x0 и y0 центра наиболее опасной круглоцилиндрической поверхности скольжения О:
x0= 0,45, y0=1,8.
Координаты центра наиболее опасной кругло-цилиндрической поверхности скольжения О: х= x0 H = 0,45 12 = 5,4м,
40