2.1.Определение параметров взрыва конденсированных вв

Параметры взрыва конденсированного ВВ определяются в зависимости от вида и эффективной массы ВВ (С), характера подстилающей поверхности, а также удаления (L) объекта от центра взрыва, которое задается или принимается в соответствии с масштабом плана объекта экономики.

Приведенный радиус зоны детонации взрыва () может быть определен по формуле:

,

где L - удаление здания (геометрического центра) от центра взрыва ВВ, м;

-коэффициент, учитывающий характер подстилающей поверхности.

С-масса конденсированного ВВ, кг.

Значения =0,75

К_эфф.=1,3

В зависимости от полученного значения приведенного радиуса рас­считывается избыточное давление в зоне облака взрыва.

При м/кг^1/3: кгс/см².

При м/кг^1/3: ,кгс/см².

1. Агрегатный цех: L=320м,

= 320/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.81 =7/(3((1+4.81³) ^½ -1))=0.24

2. Литейный цех: L=190м,

190 /(2*151000*1.3) ^1/3 =2.56 =7/(3((1+2.56³) ^½ -1))=0.73

3. Кузнечный цех: L=275м,

⁼ 275/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.13 =7/(3((1+4.13³) ^½ -1))=0.31

3. Шлифовальный цех: L=460м,

=460/(2*151000*1.3) ^1/3 =6.91 =0.7/(6.91(lg6.91-0.332) ^1/2)=0.14

5. Механический цех №1: L=430м,

430/(2*151000*1.3) ^1/3 =6.46 =0.7/(6.46(lg6.46-0.332) ^1/2)=0.17

6Механический цех №2: L=285м,

285/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.28 =7/(3((1+4.28³) ^½ -1))=0.29

7Сборочный цех: L=400м,

400/(2*151000*1.3) ^1/3 =6.01 =7/(3((1+6.01³) ^½ -1))=0.17

8Электроцех: L=150м,

150/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.25 =7/(3((1+2.25³) ^½ -1))=0.93

9Инструментальный цех: L=110м,

110/(2*151000*1.3) ^1/3 =1.65 =7/(3((1+1.65³) ^½ -1))=1.74

10 Столярный цех: L=90м,

=90/(2*151000*1.3) ^1/3 =1.35 =7/(3((1+1.35³) ^½ -1))=2.71

11 Прессовый цех: L=225м,

225/(2*151000*1.3) ^1/3 =3.38 =7/(3((1+3.38³) ^½ -1))=0.44

12 Котельная: L=138м,

138/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.07 =7/(3((1+2.07³) ^½ -1))=1.09

13Склад готовой продукции: L=230м,

230/(2*151000*1.3) ^1/3 =3.46 =7/(3((1+3.46³) ^½ -1))=0.42

14Открытый склад: L=335м,

335/(2*151000*1.3) ^1/3 =5.04 =7/(3((1+5.04³) ^½ -1))=0.23

15Диспетчерская: L=105м,

105/(2*151000*1.3) ^1/3 =1.58 =7/(3((1+1.58³) ^½ -1))=1.91

16. Хранилище ЛВГЖ: L=190м,

190/(2*151000*1.3) ^1/3 =2.86 =7/(3((1+2.86³) ^½ -1))=0.54

17. Газгольдер: L=40м,

40/(2*151000*1.3) ^1/3 =0.6 =7/(3((1+0.6³) ^½ -1))=22.71

18. ГРП: L=530м,

530/(2*151000*1.3) ^1/3 =7.97 =0.7/(7.97(lg7.97-0.332) ^1/2)=0.12

19. Хранилище хлора: L=50м,

50/(2*151000*1.3) ^1/3 = 0.75 =7/(3((1+0.75³) ^½ -1))=12.13

20. ГВЦ: L=470м,

470/(2*151000*1.3) ^1/3 =7.06 =0.7/(7.06(lg7.06-0.332) ^1/2)=0.14 21. Склад ЛКИ: L=320м,

320/(2*151000*1.3) ^1/3 =4.81 =7/(3((1+4.81³) ^½ -1))=0.24

Важный этап работы – прогнозирование вторичных факторов поражения.В нашем случае рассматривается состояние газгольдера , хранилища ХОВ(хлора), и склада ГСМ(ЛВЖ) после первичного взрыва. Т.к. эти объекты способны выдержать лишь следующие значения давления во фронте воздушной ударной волны :

- для газгольдера – 0,19 кг/см²;

-хранилища хлора – 0,24 кг/см²;

-склада ГСМ – 0,18 кг/см².

Значит результатами взрыва станут взрыв ГВС, пожар и взрыв ГЖ, разгерметизация хранилища с ОХВ с последующим химическим заражением (загрязнением) прилегающей территории