СЭУ_КП_пример_1

Диаграмма Рис.1

11

4. Определение диаметра винта.

где t = 0,2 – коэффициент засасывания, учитывающий работу винта за корпусом судна; nВ = nЭ = 164 (об/мин).

235

DВ 11,8 4 1 0,2 3,8 (м).

164

4.1. Определение максимального диаметра винта.

DВ MAX кD T ;

где Т = 6,5 (м) – расчетная осадка; кD = 0,7.

DВ MAX 0,7 6,5 4,6 (м).

DВ DВ MAX

5. Выбор альтернативного СОД.

По рассчитанной в п. 1 требуемой мощности из типоразмерного ряда производим выбор СОД.

Марка цилиндра – L 32/40.

12

5.1. Определение оптимальных оборотов винта.

5.3. Определение крутящего момента на входном валу.

MКР nNe ;

СОД

MКР 440 7 4,1. 750

5.5. Определение длины СОД.

LСОД АL BL zЦИЛ ;

LСОД 5,1 0,67 7 9,79 (м).

13

5.6. Определение длины агрегата СОД.

LСОДАГР LСОД LРЕД ;

LСОДАГР 9,79 1,9 11,69 (м).

Т.к. 3,52 < 11,69, т.е. LМОД

установке будем устанавливались МОД.

6.Определение диаметров валопроводов.

6.1.Определение основного расчетного диаметра валопровода – диаметра

промежуточного вала.

dПР 100 3 Ne1 ;

n1

dПР 100 3 2960173 258 (мм).

6.2. Определение диаметра гребного вала.

dГР 1,26 dПР ;

dГР 1,26 258 325 (мм).

6.3. Уточнение диаметра гребного винта.

Принимаем категорию ледового усиления – Л3. Т.е. судно может плавать круглогодично в легких ледовых условиях, в мелкобитом разреженном льду не арктических морей.

При категории ледового усиления Л3 необходимо увеличить диаметр гребного вала

на 5%.

dГР 325 1,05 341 (мм).

6.4. Выбор диаметров промежуточного и гребного вала из типоразмерного ряда. dПР = 260 (мм).

dГР = 360 (мм).

6.5. Определение диаметра болта.

14

где i = 6 8 – число болтов; D – диаметр центровой окружности расточки болтов.

D dПР 43 dПР 260 43 260 455 (мм).

Из типоразмерного ряда выбираем диаметр болта dБ 58 (мм).

6.6. Определение диаметра фланца.

dФЛ max 58 65 (мм).65

7.Определение размеров МКО.

7.1.Определение LАП.

LАП 4,6% ;

LПП

LАП 4,6% LПП ;

LАП 4,6% 125 6 (м).

7.2. Определение LКОН.

LКОН 2,7 dГР ;

LКОН 2,7 360 1000 (мм) = 1 (м).

7.3. Определение LРЕМ. ГР.В.

LРЕМ.ГР.В. LАП LКОН LНОС.ГР.В. ;

где LНОС. ГР.В. = 1 (м).

LРЕМ.ГР.В. 6 1 1 8 (м).

7.4. Определение LМКО.

LМКО LРЕМ.ГР.В. LМОД LНОС ;

где LНОС = 1 (м).

15

LМКО 8 3,52 1 12,52 (м).

7.5. Определение расстояния до оси вала.

HОСИ 0,55 DВ ;

HОСИ 0,55 3,8 2,09 (м).

7.6. Определение расстояния между опорами. На каждом валу должно быть не менее двух опор.

LМД1 LАП 2,5 dГР dГР ;

LМД1 6 2,5 0,341 0,341 4,807 (м).

LМД3 LПР ;

2

LМД3 82 4 (м).

7.7. Определение допусков.

а) 5,5 dГР LМД1 14 dГР ;

3,3 4,74 8,4 .

б) 5,5 dПР LМД3 14 dПР

2,75 4 7 .

16

Рис. 2. МКО

17

* – распределительный вал, кроме применяемой консистентной системы смазки применяется гидропривод выхлопного клапана, подача которого указана.

18

Потери теплоты в помещениях МКО на режиме МДМ в процентах от тепловыделения двигателем

9.Выбор насосов.

9.1.Выбор циркуляционного топливного насоса. Подача циркуляционного топливного насоса – W1 = 1,32 (м3/ч).

Вкачестве циркуляционного топливного насоса принимаем шестеренный насос.

Марка – ШФ 2 – 25 – 1.4/165 – 13

19

9.2.Выбор топливоподкачивающего насоса и насоса смази распределительного вала. Подача топливоподкачивающего насоса – W2 = 0,8 (м3/ч).

Подача насоса смазки распределительного вала – W6 = 0,68 (м3/ч).

Вкачестве топливоподкачивающего насоса и насоса смазки распределительного вала принимаем винтовой насос.

Марка – ЭВ 0,6/25 – 1/6, 3Б – 2

9.3. Выбор насоса пресной воды. Подача насоса пресной воды – W3 = 28,68 (м3/ч).

В качестве насоса пресной воды принимаем центробежный насос. Марка – НЦВ 40/30 Б.

20