- •Статический расчёт поперечной рамы.
- •Определение нагрузок на поперечную раму.
- •Постоянные нагрузки от веса покрытия.
- •Постоянная нагрузка от веса колонн и стенового ограждения.
- •Кратковременные нагрузки от веса снегового покрова.
- •Кратковременные нагрузки от ветрового воздействия.
- •Определение расчётных нагрузок в сечениях рамы
- •В расчёте требуется определить значения усилий и моментов в сечениях 1 – 1, 2 – 2, 3 – 3 и 4 – 4 от постоянных нагрузок, от снеговой и ветровой нагрузок.
- •Усилия в сечениях рамы от постоянных нагрузок.
- •Усилия в сечениях рамы от снеговой нагрузки
- •Усилия в сечениях рамы от ветровой нагрузки
- •Определение усилий в сечениях рамы при расчётных сочетаниях нагрузок.
- •Определение расчётных усилий для подбора сечения стержня колонны в плоскости действия момента (в плоскости рамы) и из её плоскости.
- •Проектирование стропильной фермы заданного очертания
- •Определение усилий в элементах фермы.
- •Подбор поперечного сечения стержней стропильной фермы.
- •Расчет узлов стропильной фермы.
- •Расчет нижнего укрупнительного узла на высокопрочных болтах
- •Расчет колонны.
- •Расчет базы колонны.
Расчет базы колонны.
База колонны – это конструктивное уширение нижней части колонны, предназначенное для передачи нагрузок от стержня колонны на фундамент. База колонны состоит из следующих основных элементов:
опорной плиты, опирающаяся на Ж/Б фундамент
траверса, передающая усилие от стержня колонны на опорную плиту
анкерные болты, передающие растягивающие усилия от траверсы на фундамент.
Рассматриваем базу колонны с двустенчатой траверсой, состоящей из двух листов.
Принимаем: боковой свес плиты аСВ=40 мм.,
толщину траверсы ТР=14мм.
bПЛ=bП+2*аСВ=22+2*4,0=30,0 см. – округляем до стандартной ширины, равной 30,0 см. – ширина опорной плиты.
Определяем расчетное сопротивление бетона на местное сжатие:
Класс бетона - В7,5 - RB=44 кг/см2
RB – призменная прочность бетона
B2=0,9 – коэфф.,условия работы для бетонных фундаментов
- коэфф., зависящий от отношения площади верхнего обреза фундамента к площади опорной плиты, принимаем =1,2
RФ=*RB*B2=1,2*44*0,9=47.52 кг/см2
Тогда lПЛТРЕБ [N/(2*bПЛ*RФ)] + [N/(2*bПЛ*RФ)]2 + 6*MX/ bПЛ*RФ=
=[26700/(2*30
*47.52)] + [26700/(2*30*47.52)]2 + 6*2350000/30*47.52=
=9.36 + (87.7 + 9890.6)=105 см. – округляем до 20 мм. в большую сторону и принимаем lПЛ=105 см.
C=N/A + M/WX=N/bПЛ*lПЛ + 6*М/ bПЛ*lПЛ2=
=26700/30*105 + 6*2350000/30*1052=8,48 + 42,63=51.1 кг/см2
Р= N/A - M/WX=N/bПЛ*lПЛ - 6*М/ bПЛ*lПЛ2=
=26700/30*105 - 6*2350000/30*1052=8,48 - 42,63= 34,15 кг/см2
Определение толщины опорной плиты.
При определении толщины опорной плиты ПЛ исходят из предположения, что в пределах длины каждого из отсеков напряжения С распределяются равномерно и равны наибольшему значению в пределах рассматриваемого отсека.
Отсек 1 представляет собой пластину, шарнирно опертую по трем сторонам: a1=35.5cм, в1=22 см.;
в1/а1=22/35,50,6 по таблице 1=0,074
C1=51,1 кг/см2
М1=1*1*а12=0,074*51,1*35,52=4765,7 кг
Отсек 2 рассматривают как пластинку, шарнирно опертую по всему контуру (на 4 канта)
а2=hСТ=34 см.; в2=11 см.
а2/в2=34/11=3,09 > 2 2=0.125
С2=22 кг/см2
M2=2*C2*в22=0,125*22*112=332,75 кг
Отсек 3 рассматривается как консоль
М3=С*аСВ2/2=51,1*4,02/2=408,8 кг.
По максимальному моменту МMAX=M1=4765,7 кг. определяем требуемую толщину плиты:
ПЛТРЕБ 6*МMAX/RУ=6*4765,7/2300=3,52 см.
Расчет анкерных болтов и анкерной плиты..
Усилие в анкерных болтах определяют в предположении, что бетон на растяжение не работает и растягивающая сила SA, соответствующая растянутой зоне эпюры напряжений, полностью воспринимается анкерными болтами. С каждой стороны базы ставят по два анкерных болта.
lC=(lПЛ*С) / (С + Р)=(105*51,1) / (51,1+34,15)=62,9 см.
n=0.5*lПЛ lC/2=0,5*105 – 62,9/3=31,5 см. – расстояние от оси колонны до центра тяжести сжатой зоны эпюры напряжений.
k=10,0 см. – расстояние от оси анкерных болтов до края плиты.
m=k + n + lПЛ/2=10+31,5+105/2=94см. – расстояние от оси анкерных болтов до центра тяжести сжатой зоны эпюры.
SA=(M N*n) / 2*m=(2350000-26700*31,5) / 2*94=8026,3 кг.
Определяем требуемую площадь ослабленного сечения:
RБР=1450 кг/см2 – расчетное сопротивление анкерного болта.
Аbn=SA / RБР=8026,3/1450=5,5 см2
По таблице принимаем анкерные болты: d=36 мм., d0=60 мм.
Аbn=7,58 см2,
NAP=10990 кг – несущая способность болта.
С= 0,5*ТР + 0,5*d0 + 80 мм.=0,5*1,4 + 0,5*6,0 + 6,0=9,7 см. – расстояние от траверсы до оси анкерного болта.
bAП= 3*d0=3*6.0=18 см.
MX=SA*C=8026,3*9,7=77855,1 кг*см.
WXНЕТТО=MX/RУ=77855,1/2300=33,8 см3
АПТРЕБ=6* WXНЕТТО / (bAП – d0)=6*33,8/(18-6)=4,1 см. > 40 мм.
заменяем анкерную плиту парными швеллерами
WXТРЕБ=0.5*MX / RУ=0,5*77855,1/2300=16,9 см3
По сортаменту принимаем швеллеры №8
WX=22,4 см3; hШВ=8,0 см.; bШВ=4 см.
Расчет траверсы.
Каждую из траверс рассматривают как двухконсольную балку, шарнирно опертую в местах крепления к колонне. Расчет ведется на действие отпора фундамента и усилий от анкерных болтов. Линейная нагрузка отпора фундамента qТР=С*0,5*bПЛ=51,1*0,5*30=766,5 кг/см
lТР=(lПЛ hСТ 2*П)/2=(105 – 34 – 2*1,4)/2=34,1 см.;
МТР1=2*SA*(lТР + k)=2*8026,3*(34,1 + 10)=707919,66 кг*см. – момент от действия усилий в анкерных болтах
QТР1=2*SA=2*8026,3=16052,6 кг
МТР2=qТР*lТР2 / 2=766,5*34,12 / 2=443037 кг*см. – момент от отпора фундамента.
QТР2=qТР*lТР=766,5*34,1=26137,65 кг.
МТР=МMAX=MТР1=707919,66 кг*см.
QТР=16052,6 кг.
WXТРЕБ=МТР/RУ=707919,6/2300=307,8 см3
ТР=14 мм.
hТР=6* WXТРЕБ/ТР=6*307,8/1,4=36,3 см. – по сортаменту принимаем hТР=38,0 см.
Проверяем сечение траверсы на срез от перерезывающей силы QТР
max=1.5*QТР/ТР*hТР=1,5*16052,6 / 1,4*38=452,6кг/см2
Расчет крепления траверс к колонне.
Расчетное усилие, воспринимаемое двумя сварными швами от действия N и M:
T=TN+TM=0.5*N + M / h=0.5*26700 + 2350000/34=82467,6 кг.
ТШ=0,5*Т=0,5*82467,6=41233,8 кг
kf=1.2*MIN=1.2*ТР=1,2*1,4=1,68 см.
lW=hТР=38 см
Ш=ТШ / АW=TШ / f*kf*lW =
=41233,8 / 0.7*1,68*38=922,7 кг/см2 <RWf=1850 кг/см2