Belyaev_M_I_Teplovoe_oborudovanie_OP

http://mppnik.ru

закрытого крышкой и соединенного с тепловым аппаратом и конденсатной линией двумя штуцерами.

В корпусе конденсатоотводчика находится легкий, свободно плавающий поплавок, изготовленный из тонкой листовой стали. Поплавок соединен со шпинделем, на конце которого расположен клапан, закрывающий отверстие в седле. Когда поплавок под воздействием наливающегося в него из кольцевого пространства конденсата опустится, клапан откроется и конденсат под давлением пара начнет выходить через канал в трубу по расположенному в крышке отводному каналу, а оттуда в конденсатопровод.

Накапливающийся в горшке конденсат служит гидравлическим затвором, препятствующим прорыву пара в конденсационный трубопровод. Горшок работает удовлетворительно, если в конденсате содержится не более 4 % пролетного пара.

Для временного выключения горшка (на период ремонта, чистки), а также для быстрого отвода конденсата при пуске аппарата, когда скорость конденсатообразования выше, чем при нормальном режиме работы, служит обводной конденсатопровод.

Давление в греющих камерах тепловых аппаратов в зависимости от режима их работы (например, при прекращении работы) может оказаться меньше давления в конденсатопроводе, и тогда конденсат из конденсатопровода заполняет греющую камеру теплового аппарата. Для предотвращения этого явления за каждым паропотребляющим аппаратом устанавливается обратный клапан. Кроме того, в схеме пароснабжения обратные клапаны

Рис. 5.10. Обратный клапан:

1- копус; 2 – перетородка; 3 – седло; 4 - клапан

устанавливаются на питательной линии перед парогенераторами и на напорные стороны перекачивающих насосов.

Обратный клапан (рис. 5.10) обеспечивает течение рабочего тела (конденсата, пара) только в одном направлении и представляет собой камеру, в которой имеется перегородка с отверстием, закрывающимся подвижным клапаном. Конденсат, поступая под подвижный клапан, поднимает его и открывает проход в конденсатопровод. Обратное движение конденсата невозможно, так как он будет давить на подвижный клапан сверху, перекрывая путь конденсату в обратном направлении.

Расчет системы пароснабжения. Расчет внутренней системы пароснабжения тепловых паровых аппаратов предприятий общественного питания заключается в подборе диаметров паропровода и диаметров конденсатной линии, в подборе конденсационных устройств, бака

для сбора конденсата, насоса для перекачки конденсата, редукционных клапанов, конденсатоотводчиков, а также в определении толщины тепловой изоляции паропроводов.

Для того чтобы выполнить необходимые расчеты и подобрать оборудование паровой системы, необходимо прежде всего составить схему трубопроводов в соответствии с размерами и конфигурацией тех помещений, по которым будут прокладываться паропровод и конденсатопровод. На схеме должны быть показаны потребители пара (паровые аппараты), к которым подводится пар и от которых отводится конденсат. На схеме нужно показать запорную и регулирующую арматуру, конденсатоотводчики, конденсатный бак и насос для перекачки конденсата в паровой котел, коллекторы, места установки мертвых точек и компенсаторов.

Для удобства пользования схема системы пароснабжения должна быть изображена в аксонометрической проекции. На схеме необходимо указать номера участков трубопроводов (отсчет ведется от наиболее удаленного аппарата по направлению к котельной или паровому вводу в здание), длину участков, количество пара, протекающего в час по участкам. Расход пара по участкам определяется в соответствии с расходом пара отдельными аппаратами. На схеме должны быть показаны уклоны участков (для паропроводов —от 1 до 5 мм на 1 пог. м в сторону движения пара, для

конденсатопровода — около 5 мм на 1 пог. м в сторону движения конденсата).

Для предотвращения гидравлических ударов и водяных пробок на схеме нужно предусмотреть установку продувочных и спускных вентилей и водоотделителей.

Расчет диаметров паропровода для снабжения паром технологических аппаратов и установок горячего водоснабжения предприятий производится исходя из разности давлений в начале паропровода (на выходе из парогенераторов или на вводе в здание внешних паровых сетей) и в конце наиболее удаленного участка разводящей паровой магистрали. Эта разность давлений в начале и в конце паропровода расходуется на трение пара о стенки паропровода и на преодоление местных сопротивлений труб и арматуры.

Диаметр коротких участков паропровода при часовом расходе пара D (в кг/ч) определяется в зависимости от разности давлений в начале и конце расчетного участка (ΔP = P1—P2) и среднего

http://mppnik.ru

значения плотности влажного пара (сх.ср) по формуле

Величина плотности пара при данном давлении определяется степенью сухости пара в начале и конце участка

ρх = 1/Vх;

(5.6) Vх = V"x + V' (1-х),

где V", V — соответственно удельный объем сухого пара и воды при данном давлении, м3/кг; х

— степень сухости пара.

Средняя плотность пара определяется как среднеарифметическое между плотностью пара в начале и конце участка. Если известна скорость движения пара по трубопроводу, то диаметр последнего можно определить по выражению

где ω — скорость движения пара по трубопроводу, м/с (для паропроводов низкого давления ω=10... 20 м/с).

Конечное давление пара в паропроводе определяется технологическими требованиями к присоединяемым аппаратам (с учетом давления, необходимого для преодоления сопротивления на входе в аппарат).

Начальное давление в рассчитываемой системе должно обеспечить преодоление сопротивлений системы паропроводов и подачу к аппаратам пара заданного давления.

Таким образом, чем большую протяженность имеет система, тем больше будут потери давления на трение и на местное сопротивление и тем большее давление должно быть на входе в рассчитываемую паровую магистраль.

Потери давления на трение (ΔР) определяются формулой

где l — длина участка, м; R — удельная потеря давления на трение, кг/м3 на 1 пог. м. Пользуясь этой формулой, можно определить диаметр паропровода при заданной разности

давлений на концах участков Р и принятой скорости движения пара щ.

Величина коэффициента трения л, не является постоянной для труб данного диаметра, а зависит от режима течения пара по трубе и от степени шероховатости внутренней поверхности паропровода.

Режим течения пара по трубам характеризуется безразмерным критерием Рейнольдса:

где ω — скорость движения пара, м/с; d — диаметр трубы; м; υ — кинематический коэффициент вязкости пара при заданных параметрах, м2/с.

Величина коэффициента шероховатости стенок труб является функцией критерия Рейнольдса. При значениях Re от 0 до 2320 (ламинарное течение) существует зависимость

λ = 0,3164/Re0,25.

При значении Re более 10 000: для гладких труб

где Кш — величина выступов шероховатости; г — внутренний радиус трубы, м.

Для труб отечественного производства значение Кш (с учетом увеличения шероховатости труб в процессе эксплуатации за счет зарастания) следует принимать равным 0,2 мм. При расчете диаметров по формуле (5.7) скорость пара на участках следует задавать в соответствии с рекомендациями табл. 5.1.

http://mppnik.ru

ТАБЛИЦА 5.1 Допустимая скорость движения пара по паропроводам

(в м/с)

Потери давления на местные сопротивления (ДРм) трубопроводов независимо от вида протекающей по ним среды определяют из выражения

Для определения величины потерь давления на местные сопротивления необходимо знать величину скорости движения пара на расчетном участке, которая, в свою очередь, зависит при заданном количестве протекающего пара от диаметра паропровода. Поэтому при определении диаметров паропровода сначала производится ориентировочный расчет диаметров исходя из того, что часть располагаемой разности давлений

Р = Р1 — Р2 расходуется на преодоление сопротивлений трения, а другая часть — на местные сопротивления.

Для систем пароснабжения цехов доли потерь давления на местные сопротивления и на трение в предварительном расчете могут приниматься в соответствии с данными табл. 5.2.

ТАБЛИЦА 5.2 Доля потерь давления на местные сопротивления и на трение

Таким образом, ориентировочный расчет паропровода производится из предположения, что на преодоление трения расходуется

При этом удельная потеря давления на 1 пог. м паропровода будет равна

R=[(l-a)∙(P1 -P2 )]/l. (5.16)

По данному ориентировочному значению удельной потери давления на трение, пользуясь формулой (5.7), можно определить диаметр участка d. По найденному

диаметру участка и количеству пара, протекающему по нему за 1 ч, определяется скорость движения пара щ.

По формуле (5.8) определяется величина потерь давления на преодоление местных сопротивлений, а затем в окончательном расчете уточняется потеря давления в паропроводе при подсчитанном диаметре. Полученная величина потерь давления в паропроводе должна обеспечивать некоторый запас давления перед аппаратами. Если потери давления на участке получились больше, чем заданные величины, или запас дав ления перед аппаратом слишком велик, то делается пересчет путем увеличения или уменьшения диаметра участка паропровода.

http://mppnik.ru

Для подбора диаметров паропроводов низкого и повышенного давления составлены расчетные таблицы, по которым можно определить значение диаметров и потерь давления на преодоление линейных и местных сопротивлений. После расчета диаметра участков магистрального паропровода (от начала сети до самого удаленного аппарата) и проверки суммарной потери давления по участкам магистрали аналогичным образом рассчитываются ответвления паропровода от главной магистрали. За расчетную разность давлений в этом случае принимается разность между давлением в магистральном паропроводе в точке ответвления и давлением в конце ответвления.

Конденсатопровод предназначен для отвода в парогенерирующую установку конденсата, образующегося при работе аппаратов. Объем воды, полученной при конденсации пара, значительно меньше объема того же весового количества пара. Однако сечение конденсатопровода нельзя рассчитывать на пропуск только этого количества конденсатной воды. Конденсате провод должен обеспечить отвод пароводяной эмульсии, образующейся при вторичном вскипании конденсата из-за снижения давления после конденсатоотводчиков. Количество пара, образующегося в конденсатопроводе в результате испарения, можно определить по формуле

где tк' — температура конденсата в конденсатоотводчике, равная температуре греющего пара, °С; tк"— температура конденсата при выходе из конденсатоотводчика, °С; у — количество пара, образующегося при вскипании конденсата в конденсатопроводе, кг на 1 кг конденсата; i"— теплосодержание сухого насыщенного пара, кДж/кг; iк — энтальпия конденсата, кДж/кг.

При прохождении через конденсатопровод воды, полученной при конденсации D, кг, пара, количество пара вторичного вскипания будет равно

При незначительной потере напора по длине конденсатопровода сечение его можно определить, задавшись скоростью течения конденсата (в пределах 0,7...1,0 м/с), по уравнению

Диаметр конденсатопровода для отвода конденсата от небольших пароиспользующих установок приближенно принимается равным 0,7 диаметра паропровода:

Для конденсатопроводов значительной протяженности с большим количеством местных сопротивлений Необходимо подбирать диаметры труб по участкам системы. Необходимый напор для самотечных конденсатопроводов создается уклоном труб в сторону движения конденсата и высотой расположения аппаратов относительно сборного конденсатного бака.

Напор определяется по выражению

где n — вертикальное расстояние между начальной и конечной точками конденсатопровода, м; η — коэффициент, учитывающий образование пароводяной эмульсии (для систем с давлением Р ≤ 70 кПа η ≈ 0,5; для систем с давлением Р ≥ 70 кПа η ≈ 0,65).

Вертикальное расстояние между начальной и конечной точками конденсатопровода определяется по формуле

где i — уклон в конденсатопроводе (i =0,005 м/м); l — длина конденсатопровода, м. Плотность пароводяной эмульсии ρк рассчитывается по выражению

где V", V' — удельный объем сухого насыщенного пара и воды при атмосферном давлении, кг/м3;

q — количество пара, образующегося на 1 кг конденсата в результате самоиспарения (вторичного вскипания) за счет разности энтальпии воды и пара при температуре насыщения и разности давления в паровом аппарате и в конденсатопроводе (давление в последнем принимается равным атмосферному), кг/кг.

Скорость движения конденсата можно определить по формуле

http://mppnik.ru

Устройство и расчет трубопроводов для аппаратов, работающих на жидком топливе. Подача в аппараты жидкого топлива осуществляется по мазутопроводу, а воздуха — по воздухопроводу.

Диаметр трубопровода для подачи жидкого топлива (мазута) зависит от расхода, скорости движения и плотности мазута. Для тепловых аппаратов предприятий общественного питания скорость движения мазута обычно принимают равной 0,1 м/с, плотность мазута — 950 кг/м . Диаметр трубопровода должен быть не менее 15 мм, так как в противном случае он будет засоряться. Скорость воздуха принимают равной 10 м/с. Расход воздуха на 1 кг мазута можно принять равным 0,8 кг. Диаметр мазутопровода и воздухопровода определяется по формуле

где В — расход мазута или воздуха, кг/ч; ρ — плотность мазута или воздуха, кг/м3; ω — скорость мазута или воздуха, м/с.

5.4. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ ОБЩЕСТВЕННОГО ПИТАНИЯ

Системой электроснабжения предприятия принято называть комплекс устройств для передачи и распределения электрической энергии от центра источника питания до приемника.

Рационально выполненная современная система электроснабжения предприятия должна соответствовать следующим требованиям: экономичности и надежности, безопасности и удобству эксплуатации, обеспечению надлежащего качества электроэнергии, уровней напряжения, стабильности частоты и др. Кроме того,

важные дополнительные требования к электроснабжению предъявляют электроприемники с разнопеременной, циклически повторяющейся ударной нагрузкой и электроприемники, требующие бесперебойности питания при всех режимах системы электроснабжения.

При построении систем электроснабжения учитываются следующие факторы: потребляемая мощность и категория надежности питания отдельных элементов, графики нагрузок и их характер.

Подача напряжения предприятиям осуществляется от трансформаторов подстанций. При этом наиболее распространенными являются понижающие трансформаторы, у которых напряжение на первичной стороне 6 или 10 кВ, а на вторичной 400 или 230 В.

Электроснабжение предприятий осуществляется по трем основным схемам — подключение к энергосистеме, подключение к собственной электростанции, а также подключение к энергосистеме и собственной электростанции.

Предприятия торговли и общественного питания, как правило, получают электроэнергию от районных систем и районных электростанций. На крупных предприятиях торговли и общественного питания на случай аварии основного источника питания электроэнергией осветительной сети устанавливаются дизель-генераторы небольшой мощности (до 10 кВт) или аккумуляторные установки.

В составе районных энергосистем имеются повышающие и понижающие подстанции и трансформаторные пункты, к которым подключаются потребители, в том числе предприятия торговли и общественного питания.

Современное развитие электрооборудования предприятий характеризуется широким использованием электрооборудования с различными энергетическими характеристиками. В связи с этим при планировании систем электроснабжения необходимо предусматривать мероприятия по нормализации рабочих режимов электрических сетей, а также мероприятия и устройства, которые обеспечат качество электроэнергии, установленное стандартами. Качество электрической энергии определяется отклонением величин питающего напряжения от номинальных значений, искажением

формы питающего Напряжения, колебанием частоты. Напряжение в любой точке сети предприятия не

остается неизменным с течением времени. Отклонениями напряжения называются медленно протекающие изменения напряжения (скорость изменения напряжения меньше 1 % в 1 с), обусловленные изменениями режимов напряжения центра питания и режимов нагрузок сети. Изменение напряжения питающей сети оказывает значительное влияние на работу электроприемников предприятий. Так, при снижении напряжения на 10 % вращающий момент асинхронного двигателя (наиболее распространен в приводных механизмах оборудования предприятий общественного питания) уменьшается на 19 %, скольжение увеличивается на 27,5, ток ротора возрастает на 14, а ток статора — на 10%. Отклонение от номинального режима приводит к увеличению энергозатрат, а также к нарушению технологического процесса.

Высокие требования к постоянству напряжения предъявляют осветительные установки. При колебаниях напряжения источники света резко меняют свои характеристики, что приводит к значительным колебаниям уровней освещенности рабочих мест и снижению срока службы источников света.

Согласно ГОСТ 13109—67 на нормы качества электрической энергии допускаются следующие

http://mppnik.ru

отклонения напряжения от номинального значения:

на зажимах приборов рабочего освещения — от - 2,5 до +5%; на зажимах электрических двигателей и аппаратов для их пуска и управления в пределах

от - 5 до + 10%;

на зажимах остальных приемников электрической энергии в пределах ±5 %; в послеаварийных режимах допускается дополнительное понижение напряжения на 5 %.

Использование в качестве токоприемников оборудования с реактивной составляющей (индуктивности, емкости) приводит к искажению формы синусоидального напряжения, возникновению гармоничных колебаний в питающих сетях. Согласно требованиям стандарта у электроприемников допускается несинусоидальность формы кривой напряжения, при котором действующее значение всех высших гармоник не превышает 5 % действующего значения напряжения основной частоты.

При нормальном режиме работы электрической сети отклонение частоты от ее номинального значения может быть допущено в пределах ±0,1 Гц. Максимально допустимое отклонение может составлять ±0,2 Гц.

Расчет электрических нагрузок для предприятий общественного питания проводят для правильного выбора трансформаторов, а также определения сечения фидеров распределительных устройств и проводов питающей сети. Для расчета используются следующие методы: установочной мощности и коэффициента спроса, удельного расхода электроэнергии, графический.

При использовании метода установочной мощности и коэффициента спроса приемники электрической энергии группируют по признаку однородности. После чего определяют расчетную активную Рр, реактивную Qp и полную Sp мощности:

где kc — коэффициент спроса; φ — разность фаз между током и напряжением.

После определения расчетных нагрузок для всех групп приемников электроэнергии определяют общую расчетную нагрузку:

n

где Pp — сумма расчетных активных нагрузок отдельных групп токоприемников; кВт;

1

n

Qp — сумма расчетных реактивных нагрузок отдельных групп токоприемников, кВт; k0 —

1

коэффициент одновременности максимумов нагрузок отдельных групп токоприемников. Определение расчетной нагрузки п о у д е л ь н о й м о щ н о с т и может быть использовано

в том случае, если установлены удельные нормы расхода энергии на единицу выпускаемой продукции, например на одно условное блюдо. При этом годовой расход электроэнергии на производственные нужды Wr определяют по формуле

где q— удельная норма расхода электроэнергии на. единицу выпускаемой продукции, кВт∙ч/ед. пр.; М — годовой выпуск продукции, т. Годовой расход электроэнергии на освещение находят по уравнению

где N1,N2 — суточное потребление электроэнергии осветительными приборами соответственно в помещениях без естественного и с естественным освещением, кВт∙ч; n — число рабочих дней в году; 1,03 — коэффициент запаса.

Суточное потребление электроэнергии N1,N2 рассчитывают по формулам:

http://mppnik.ru

где Р — мощность осветительных приборов, кВт; k0 — коэффициент одновременности включения; кш — коэффициент географической широты; kc — коэффициент сезонности; т — продолжительность работы осветительных приборов в течение суток, ч.

Г р а ф и ч е с к и й м е т о д используется в тех случаях, когда точно известен распорядок работы предприятия. При этом составляется сменный технологический график работы предприятия с указанием наименований операций, типов машин, их мощности. На основании технологического графика работы предприятия строят график электрических нагрузок по их видам. По оси ординат откладывают значения потребляемой мощности, а по оси абсцисс — значения продолжительности работы электрооборудования (рис. 5.11).

Схемы внутреннего электроснабжения на предприятиях общественного питания по своему устройству являются сравнительно простыми и представляют собой сочетание отдельных элементов (питающие линии, магистральные линии, ответвления).

Назначение питающих линий — передача электроэнергии от распределительного устройства (щита) к распределительному пункту или отдельному электроприемнику, назначение магистральных линий — передача электроэнергии к нескольким пунктам или электроприемникам, присоединяемым к линии в разных точках.

Рис. 5.11. График потребления электроэнергии предприятием

От магистралей отходят ответвления, предназначенные для передачи электроэнергии к одному распределительному пункту или электроприемнику.

Питающей сетью называют совокупность питающих и магистральных линий, а также ответвлений от магистралей. Все электрические линии, питающие вводы к электроприемникам,

образуют распределительную сеть.

На предприятиях общественного питания обычно применяются четырехпроводные электрические сети, имеющие напряжение 380 В и реже 220 В.

Электроснабжение внутри предприятий обычно осуществляется по радиальным или магистральным схемам (рис. 5.12, а, б, в, г). При этом применяется одностороннее или двустороннее питание схем.

При радиальной схеме электроэнергия подводится к каждому потребителю отдельно, а к сосредоточенной группе потребителей — по отдельной линии от трансформаторной подстанции или распределительного пункта.

Наряду с положительными качествами (простота устройства, высокая надежность питания, возможность сравнительно легко автоматизировать управление и защиту) радиальные схемы обладают рядом существенных недостатков, главными из которых являются следующие: необходимость сооружения распределительных устройств с большим количеством защитных аппаратов; проводка выполняется кабелем или про-

http://mppnik.ru

Рис. 5.12. Схема электроснабжения предприятий общественного питания:

а — радиальная; б — магистральная; в — размещение предохранительной аппаратуры в магистральной схеме; г — размещение предохранителей в радиальной схеме: 1 — магистраль; 2 — распределительный пункт

кладывается в трубах, что повышает ее стоимость; недостаточная гибкость радиальных схем, что связано с необходимостью переделки сетей при изменениях технологического процесса, вызванного перемещением технологического оборудования.

Перечисленные недостатки позволяют использовать радиальные схемы лишь для питания отдельных сосредоточенных нагрузок.

В отличие от радиальных магистральные схемы широко применяются там, где нагрузки рассредоточены более или менее равномерно по площади помещения.

Применение магистральных схем дает возможность отказаться от распределительного щита на трансформаторной подстанции и осуществлять питание непосредственно по схеме трансформатор — магистраль. В результате подстанции становятся проще и меньше по размерам.

Основные недостатки магистральных схем питания — пониженная по сравнению с радиальными схемами надежность, так как при аварии магистрали одновременно отключаются все' питающиеся от нее потребители; несколько большие затраты проводникового материала.

Как радиальная, так и магистральная схемы в их чистом виде имеют серьезные недостатки, поэтому на предприятиях общественного питания широкое распространение получили смешанные схемы электрических сетей, включающие элементы магистральных и радиальных схем. Смешанные схемы обладают достаточной надежностью, простотой в эксплуатации и требуют меньших первоначальных затрат.

Передача электроэнергии от трансформаторов к электрическим приемникам осуществляется по проводам и кабелям. В помещениях предприятий общественного питания применяются только изолированные провода и кабели, которые прокладываются открыто по стенам, потолку или скрыто в строительных конструкциях.

Прокладка незащищенных изолированных проводов на роликах или других изоляторах осуществляется на высоте не менее 2,5 м. Спуски к выключателям, штепсельным розеткам и пусковым аппаратам в производственных цехах защищаются от механических повреждений на высоту до 1,5 м от пола.

Большинство помещений предприятий общественного питания относится к помещениям

http://mppnik.ru

повышенной опасности в отношении поражения электрическим током (горячие и кондитерские цехи, моечные — из-за повышенных влажности и температуры, овощные цехи — из-за повышенной влажности). В зависимости от характера помещения и места расположения электрических приемников применяется открытая или скрытая электропроводка, под которой понимают совокупность проводов, кабелей с относящимися к ним креплениями, а также поддерживающими и защитными конструкциями.

Для силовой нагрузки (электродвигателей, электротепловых аппаратов) широко применяется скрытая проводка (в стальных тонкостенных трубах). Для осветительной нагрузки и оборудования, установленного на стенах или подключаемого через штепсельные разъемы, применяется открытая или скрытая проводка.

Провода, кабели, используемые для подключения электроприемников, имеют медные или алюминиевые токопроводящие жилы, заключенные в изолирующую оболочку (резиновую, полихлорвиниловую). Провода могут быть одно- и многожильными. Одножильные провода имеют низкую механическую прочность на изгиб, поэтому они используются для неподвижной прокладки. В тех случаях, когда провод во время эксплуатации будет часто изгибаться, применяются многожильные провода.

Шины и шинопроводы применяются для прокладки электрических сетей в производственных помещениях с нормальной средой. Конструкции шинопроводов обеспечивают возможность безопасного штепсельного присоединения одно- и трехфазных токоприемников. Шинопроводы комплектуются из отдельных секций: прямых, угловых, гибких, вводных, ответвительных. Шины секций шинопровода соединяются штепсельным разъемом, а секции — соединительными муфтами. Шинопровод закрывается коробом, который соединяется с нулевым проводом, что обеспечивает заземление всей ограждающей конструкции.

Дополнительная литература

Белобородое В. В., Гордон Л. И. Тепловое оборудование предприятий общественного питания. М.: Экономика, 1983. Беляев М. И. и др. Технологическое оборудование предприятий общественного питания. Киев: Вища школа, 1980, 1987.

Гамбург П. Ю. Таблицы и примеры для расчета трубопроводов отопления и горячего водоснабжения. М.: Госстройиздат, 1961.

Гордон Л. И., Королева Е. И. Газовое, паровое и огневое оборудование проектируемых предприятий общественного питания. Методические указания по дипломному проектированию. М.: МИНХ, 1983.

Ермилов А. А. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.: Энергоиздат, 1976.

Литвина Л. С., Фролова 3. С. Тепловое оборудование предприятий общественного питания. М.: Экономика, 1980. Методические указания к тепловому расчету паровых аппаратов и проектированию паропроводов и конденсатопроводов в предприятиях общественного питания. М.: МИНХ, 1968.

Щекин Р. Е. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции в гражданском строительстве. М.: Госстройиздат, 1982.

ГЛАВА 6.

ТЕПЛОГЕНЕРИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА

6.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ТЕПЛОГЕНЕРИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Преобразование различных видов энергии в теплоту (тепловую энергию) осуществляется в теплогенерирующих устройствах, которые являются основными элементами конструкций тепловых аппаратов. Тепло-

http://mppnik.ru

генерирующее устройство предопределяет технико-эксплуатационные показатели аппарата (кпд, металлоемкость, энергоемкость, надежность, долговечность и др.). В зависимости от вида принятого в аппарате теплогенерирующего устройства принимаются те или иные его конструктивные решения. Например, для газовых, твердотопливных и жидкотопливных аппаратов конструктивные решения направлены на снижение потерь теплоты с уходящими продуктами сгорания, рациональное удаление продуктов сгорания из топок, увеличение поверхностей теплообмена и др.

Теплогенерирующие устройства классифицируются по видам источников получения теплоты

(табл. 6.1).

6.2. ТЕПЛОГЕНЕРИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ ТЕПЛОТУ ВЛАЖНОГО НАСЫЩЕННОГО ПАРА

В тепловых аппаратах предприятий общественного питания широкое распространение получили тепло-генерирующие устройства, классификационная схема которых приведена на рис. 6.1, а их принципиальные схемы — на рис. 6.2, а, б, в и 6.3.

По виду обогрева пищевых продуктов и технологи-

Рис. 6.1. Классификация теплогенерирующих устройств, преобразующих теплоту влажного насыщенного пара в тепловую энергию