Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Самарский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

bilet.docx

Скачиваний:

Добавлен:

29.03.2015

Размер:

4.53 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 65 6 > Следующая >>>

12. Насосная установка с арматурой. Основные параметры центробежного насоса. Схема обвязки насосных агрегатов арматурой, работающих на всас и под заливом.

1-насос,2-всасывающий клапан с приемной воронкой,3-всасывающий трубопровод,4-напорный трубопровод,5-обратный клапан,6-отсекающая задвижка,7-ваккууметр,8-манометр,9-патрбок для сброса воздуха.

На опущенном в источник конце всасывающего трубопровода у водопроводных насосов с диаметром всасывающей трубы до 400 мм устанавливают клапан с предохраняющей сеткой, предназначенной для удержания воды во всасывающей трубе и насосе при заливке перед пуском.

В крупных насосах при диаметре всасывающей трубы больше 400 мм заливка насосов осуществляется с помощью ваккуум насоса или эжектора.

Если насос работает под заливом на всасывающей трубе перед насосами устанавливают задвижку.

Арматура центробежного насоса работающего под заливом

1-насос,2-патрубок каноидального типа соединяющий всасывающий трубопровод со всасывающим патрубком насоса.,3-задвижка,4-всасывающий водопровод,5-мановаккууметр,6-конический переход соединяющий напорный патрубок насоса с напорным трубопроводом,7-обратный клапан,8-задвижка,9-напорный трубопровод,10-манометр.

Перед пуском в работу залитого водой всасывающего трубопровода и корпуса насоса, нужно открыть кран у манометра и включить в работу электродвигатель. Задвижка на напорном трубопроводе должна быть закрыта. После того как насос разовьет требуемое давление, следует открыть кран ваккууметра и открыть кран на трубах подводящих воду к сальникам и подшипникам насоса если они охлаждаются водой. И только после этого постепенно открыть задвижку на напорном трубопроводе.

39. Гидромуфта.Рис. Гидромуфта состоит из 2х полумуфт, 3-ведущая, 4-ведомая. Ведущая закреплена на валу 1 эл. Двигателя, ведомаяна валу насоса 2. 5-корпус муфты, 6-труб-д для подачи масла в пр-во между муфтами, 7-труб-д для сброса масла из полумуфт. Полумуфты наполняют собой колеса центр-х насосов у которых отс-ет передний диск. Выход между лопатками колеса заглушен. Полумуфты сопрекасаются между собой открытыми сторонами. Если у пр-ва между лопатками ведущей полумуфты ввести жидкость(масло) под действием центробежной силы она будет отброшена от центра к переферии, т.к. выходные отверстия у колеса закрыты, жид-ть будет переходить на лопатки ведомой муфты и передавать им свою кин-ю энергию. Ведомая начнет вращаться, жидкость в ней будет перемещ-ся от переферии к центру и вновь поступать на лопатки ведущей полумуфты. Регулирование числа оборотов на валу насоса достигается засчет изменения скорости жидк-и в гидромуфте. Чем полнее заполнены каналы гидр-ты жидкостью, тем ближе число об. Насоса к числу об.эл двиг-ля. Преимущества: широкий диапазон рег-ния числа об. , быстро и плавно можно изменить число об. На валу насоса, надежность работы, возможность дистанционного управления гидромуфтами.

50. НС1 подема. Забор воды ведется как из открытых источников водоснабжения(реки, озера), так и с закрытых (артезианские скважины). Забор воды насосами НС может осуществляться по 3 схемам: а) НС родает воду на ОС для хозяйственно питьевых нужди или производственных нужд, б)Насосы НС 1 подают воду в РЧВ без очистки(подача на хоз.пит.нужды воды возможно лишь при использовании артезианских скважин), ы)Подача воды непомтредственно потребителям. Производительность насосов в НС1 расчитывается как правило не среднечасовой расход в сутки макс.водопотребления. при заборе воды из артезианской скважины и подачи ее в РЧВ:, напор насосов при заборе воды из поверхностного источника зависит от высоты максимального уровня воды в смесителе ОС и минимального уровния воды во всас-м коллекторе. , Нг.в.-геом.высота всасывания. Нг.н.-геом.высота нагнетания,hн-потери напора в нс, hсв-свободный излив воды, hн.в.=0, hп.н.-потери напора в напорном труб-де. Напор насоса при подаче воды из скважины в РЧВ:, гдеHст=z-zд. Zд-отметка данного уровня воды в скважине, устанавливается после откачки. hскв.-потери напора в скважине. , а дробь это скоростные потери напора на входе в насос.

№18

20. Высота всасывания насосов. зависимость между геометрической и вакуумметрической высотами всасывания. При проектировании насосных станций, отметку расположения насосных агрегатов устанавливают в зависимости от высоты всасывания насосов. Для подъёма воды расположенными выше уровня воды, необходимо создать разряжение у входа в рабочее колесо насоса. Подъём жидкости к насосу осуществляется за счёт избыточного атмосферного давления, создаваемого разницей между атмосферным давлением и давлением на входе в рабочее колесо, которое меньше атмосферного. Разница между атмосферным давлением и разряжением называется величиной вакуума.

Н_вак – вакуумметрическая высота всасывания.

p_a, p₁ [кг/м²]

γ-объёмный вес перекачиваемой жидкости [кг/м³]

Кроме понятия вакуумметрическая высота всасывания, существует понятие геометрической высоты всасывания. Для установления зависимости между вакуумметрической и геометрической высотами всасывания воспользуемся уравнением Бернулли

Для О-О

Для I-I приравниваем

V₀=0 (скорость убывания в источнике)

z₂-z₁=H_г.в.

Где H_вак –вакуумметрическая высота всасывания. Значение её приводится в паспорте к насосу либо в справочной литературе. Для жидкости с температурой 20˚С и при p=10м.в.с. Если эти условия при проектировании насосной станции не соответствуют нормативным значениям Hвак пересчитывают с учётом действительной температуры и давлении на местности.

V₁ – скорость движения воды во всасывающем трубопроводе определяется по формуле Q=ω*v

где Q величина перекачиваемого раствора

ω- площадь живого сечения всасывающего трубопровода

ω=0,785d_вс

[м/с]

Если ω не известна, принимают согласно СНиП v₁=1…1,2 м/с

h_п.в.-величина гидравлических потерь напора во всасывающем трубопроводе

где -коэффициент местных сопротивлений

потери по длинне

где А₀ –величина гидравлического уклона, зависит диаметра труб и материала, приводится в справочной литературе.

-длина всасывающего трубопровода [м]

Q- расход перекачиваемый насосом.

Если температура перекачиваемой жидкости отличается от нормативной (20˚C) в формулу для определения высоты всасывания вводится коэффициент учитывающий температуру перекачиваемой жидкости. Допустимая геометрическая высота всасывания:

где h_t – упругость насыщенных паров жидкости при температуре 20˚C.

h_t=0.24

-величина кавитационного запаса.

Если насос устанавливается на местности с давлением отличающимся от атмосферного, то пересчитывают величину p_атм.

где H_вак –вакуумметрическая высота всасывания для нормальных условий.

H_А- атмосферное давление в данной местности, где устанавливается насос.

Величина атмосферного давления зависит от высоты расположения местности над уровнем моря. Чем выше эта высота, тем меньше атмосферное давление, а следовательно, и меньше допустимая вакуумметрическая высота всасывания.

52. Пожарные насосы на станциях первого и второго подъёмов. Особенности расчёта производительности и напора насосов.

Хозяйственно-питьевые, а иногда и производственные водопроводы объединяют с противопожарными. Пожарные насосы обычно устанавливают в насосных станциях второго подъема и лишь в редких случаях устраивают отдельные противопожарные насосные станции. Подачу и напор пожарных насосов определяют из следующих соображений. Расход воды на пожаротушение устанавливается нормами (СНиП 2.04.02-84) в зависимости от числа жителей и этажности зданий в населенном пункте или от категории производства промышленных предприятий.

Подача пожарных насосов зависит от того, какая система пожаротушения принята для данного водопровода – высокого и низкого давления. При системе пожаротушения высокого давления подачу пожарных насосов выбирают из расчета обеспечения всего расхода (максимальный хозяйственный суммируют с противопожарным), а при системе пожаротушения низкого давления их подачу устанавливают из расчета совместной работы пожарных и хозяйственно-питьевых насосов при обеспечении всего расхода. В населенных пунктах чаще всего устраивают противопожарный водопровод низкого давления.

Напор, который должны развивать насосы в противопожарных водопроводах низкого давления, при расчете сети устанавливается из условий, что свободный напор в месте тушения пожара должен быть не менее 10м. При наличии пожарного депо необходимый напор обеспечивается с помощью пожарных автомашин или мотопомп.

В противопожарных водопроводах высокого давления напор, развиваемый насосами, должен обеспечивать высоту компактной струи не менее 10м на отметке наивысшей точки самого высокого здания. При отсутствии пожарного депо напор создается стационарными пожарными насосами, установленными в насосных станциях, при этом трубы сети должны быть выбраны с учетом повышения давления при пожаре.

Рис. 8. Схемы тушения пожара из водопровода

а – низкого давления (с подачей воды из водопроводной сети через гидранты низкого давления); б – высокого давления.

Число пожарных насосов выбирают в зависимости от системы пожаротушения, расхода, требуемого на тушение пожара, и числа резервных насосов. Как правило, должно быть не менее двух пожарных насосов. Допускается пожарные насосы устанавливать на насосных станциях первого подъема.

62. Вспомогательное оборудование в насосных станциях.

Для обеспечения норм условий эксплуатации оборудования НС применяют различное вспомогательное оборудование.

На НС 1 подъема – дренажные и грязевые насосы, при необходимости вакуум насосы

На НС 2 подъема – дренажные насосы, при необходимости вакуум насосы

КНС – дренажные насосы и нас технических вод.

Производительность дренажных насосов расчетов трудно установить. Дренажные насосы часто используют для откачки ст. жидксоти при затоплении машинного зала

№19

32.Влияние колебания уровня воды в источнике на режим работы ЦН

Призаборе воды из поверхностных источников уровень воды в источнике меняется по сезонам года.В паводок-возрастает,в межень снижается.Соответственно в паводок величина статического напора уменьшается,а летом возрастает.

А-рабочая точка летом(межень)

-рабочая точка в паводковый период

В паводковый период расход больше чем в межень

Мощность соответственно больше на величину

Как правило насосы подбирают на меженный режим работы.Если электродвигатель был подобран на режим работы при низком уровне он будет работать с перегрузкой и может выйти из строя.В этом случае необходимо при повышении уровня регулировать подачу насоса,путём прикрытия задвижки на напорном трубопроводе насоса.

37. качественный способ( при нем изм-ся хар-ка насоса). Кач-ный способ-засчет либо расточки рабочего колеса насоса, либо изменения числа оборотов на валу насоса.Чтобы согласовать работу насоса с хар-кой системы(водоводов), в которй работает насос возникает необ-ть еменьшения d рабочего колеса насоса.Возможность обточки претусмотрена заводом изготовителем. Расточка ведется по формулам подобия насоса. Изменение числа оборотов на валу двигателя ведет к изменению хар-ки QH насоса. Эффект регулирования достигается путем изменения частоты и амплитуды трехфазного напряжения поступающего на эл.двигатель. Таким образом изменяя параметры питающего напряжения можно изменять скорость вращения вала эл.двигателя как увел, так и умень. это изменение режима работы насосов за счет изменения числа оборотов на валу насосаэто при расточке рабочего колеса

57 Особенности проектирования канализационной насосной станции.

Всасывающие и напорные трубопроводы, находящиеся в помещении машинного зала, могут быть выполнены из чугунных фланцевых или стальных На канализационных насосных станциях всасывающие трубопроводы, как правило, подводят отдельно к каждому насосу даже при раздельном расположении приемного резервуара и машинного зала. Устройство самостоятельной всасывающей линии для каждого насоса улучшает гидравлические условия работы насоса на всасывании, исключает влияние соседних насосов и значительно упрощает систему коммуникаций.

Всасывающие трубы, во избежание образования газовых мешков, укладывают с подъемом 0,03— 0,05 от входной воронки к корпусу насоса.

При раздельном расположении приемного резервуара и здания машинного зала всасывающие трубы при больших глубинах заложения (более 5 м) прокладывают в туннелях или в футлярах из железобетонных труб большего диаметра.

Диаметр всасывающих трубопроводов назначают по экономической скорости движения жидкости, которую рекомендуется принимать 0,7—1,5 м/сПриемные клапаны на всасывающих трубах не устанавливают, так как в результате налипания на клапан загрязнений, содержащихся в сточной жидкости, засоряется входное отверстие.

Запрещается устанавливать опору под всасывающей воронкой, так как на ней могут задерживаться волокнистые загрязнения, которые закупорят вход жидкости. Выход всасывающего трубопровода в резервуар должен быть минимальным, и расстояние от кромки входной воронки до стеиы резервуара не должно превышать допустимого. В этом случае длина трубопровода небольшая, и его горизонтальный участок закрепляют в стене. В случаях, когда всасывающий трубопровод выходит далеко в резервуар, трубы подвешивают к перекрытию резервуара. Всасывающий трубопровод соединяется с всасывающим патрубком насоса с помощью косого перехода (угол конусности а = 20 4-30°).

При диаметре всасывающего трубопровода более 500 мм входное отверстие воронки рекомендуется располагать вертикально в плоскости поверхности разделительной стены. Такое расположение позволяет довольно просто перекрыть отверстие шиберным щитом или шандром при ремонте задвижки на всасывающем трубопроводе. Для спуска сточной жидкости (при ремонте или осмотре) из корпуса насоса и участка трубопровода, расположенного между задвижками, в нижней части всасывающего трубопровода у задвижки приваривают выпускной патрубок диаметром 50— 100 мм.

Диаметр напорных трубопроводов в пределах насосной станции назначают в зависимости от рекомендуемых скоростей движения сточной жидкости. Всасывающие и напорные трубопроводы в помещении насосной станции рекомендуется укладывать открыто на полу и по стенам машинного зала, что значительно упрощает эксплуатацию трубопроводов и создает лучшие санитарные условия. Во избежание передачи нагрузки на корпус насоса от трубопровода и арматуры, температурных напряжений, гидростатических и гидродинамических усилии, возникающих в напорных трубопроводах, следует устанавливать под трубопроводы опоры, компенсаторы и упоры.

При укладке трубопровода на полу машинного зала устанавливают бетонные опоры (под арматуру) высотой 150—200 мм. Расстояние между опорами иа прямых участках трубопровода определяют расчетом и принимают не более 3 м. Если трубопровод проходит по стенам зданий, его укладывают на железобетонные консоли, иа них же укладывают и ходовой мостик для обслуживания трубопровода.

На всасывающих и напорных трубопроводах канализационных насосных станций устанавливают водопроводные задвижки с ручным, гидравлическим или электрическим приводом. На автоматизированных насосных станциях устанавливают задвижки с механизированным приводом. Контролирование вакуума и давления, создаваемого насосом, осуществляется обычными пружинными вакуумметрами и манометрами.

№20

64. Электроснабжение НС. Выбор мощности трансформатора.

В здании насосной станции, кроме машинного зала, должны быть предусмотрены трансформаторная подстанция, РУ, щиты управления.

Трансформаторная подстанция оборудуется силовыми трансформаторами. Мощность силового трансформатора определяется по формуле

где N_н – номинальная мощность электродвигателя насоса (резерв оборудования не учитывается);

_дв – КПД двигателя;

cos  – коэффициент мощности (0,8–0,92);

k_с – коэффициент спроса (0,6–0,95).

Силовые трансформаторы устанавливаются в отдельных камерах. Размеры камеры определяются размерами трансформаторов и величинами проходов, необходимых для их осмотра и монтажа. Габаритные размеры трансформаторов можно принять по данным табл. 7 в зависимости от требуемой мощности. Минимальное расстояние от стен до трансформатора 0,6 м, перед воротами 0,8 м, до перекрытия 1,0 м. Камеры трансформаторов имеют отдельных вход (ширина которого определяется по ширине или длине трансформатора), несгораемое перекрытие, стены и пол.

№21

18. Теоретическое построение характеристики центробежного насоса

Характеристикой насоса называется графически выраженная зависимость основных энергетических показателей от подачи при постоянной частоте вращения вала рабочего колеса, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос.

Основные параметры лопастных насосов подача Q, напор Н, мощность N, коэффициент полезного действия ɳ и частота вращения вала рабочего колеса n находятся в определенной зависимости, которая лучше всего уясняется из рассмотрения характеристических кривых.

Значения напора, мощности и КПД для ряда значений подачи могут быть представлены в виде системы точек в координатах Q— Н, Q — N и Q — ɳ).

Соединяя точки плавными кривыми, получаем непрерывную графическую характеристику зависимости рассматриваемых параметров от подачи насоса при постоянной частоте вращения n. Основной характеристической кривой насоса является график, выражающий зависимость развиваемого насосом напора от подачи H=f(Q) при постоянной частоте вращения n = const. Для построения теоретической характеристики насоса при заданных конструктивных размерах воспользуемся уравнением центробежного насоса. Если поток на входе в колесо не закручен, то:

Теоретическая подача насоса

откуда

где D₂ – диаметр рабочего колеса; b₂– ширина рабочего колеса; v₂_r – радиальная составляющая абсолютной скорости

из рисунка следует, что

или .

Подставляя полученное значение v₂_u в основное уравнение теоретического напора, получаем:

или . (ур-е 3.1)

При n=const окружная u₂ будет постоянной. Очевидно, что для рассматриваемого насоса D₂, b₂ и tgβ₂ являются постоянными величинами. Обозначая ;

получим

. (ур-е 3.2)

Таким образом, зависимость теоретического напора H_T от теоретической подачи Q_T выражается уравнением первой степени, которое в координатах Q_T и H_T графически изображается прямыми линиями; наклон этих прямых зависит от значения углового коэффициента, являющегося функцией угла β₂.

На рис. 3.2 приведена графическая интерпретация уравнения (3.2)

для различных значений углового коэффициента. Проанализируем положение прямых линий при β₂<90˚, β₂=90˚ и β₂>90˚. Для построения графика, зависимости H–Q предположим, что Q_T=0, тогда , а приH_T=0, .

При β₂<90˚ (лопатки отогнуты назад) tgβ₂>0, поэтому с увеличением Q_T напор, развиваемый насосом, H_T уменьшается. Следовательно, линия зависимости теоретического напора (рис. 3.2) от подачи направлена наклонно вниз. Наклон прямой I будет тем больше, чем меньше tgβ₂, т.е. угол β₂.

При β₂=90˚ (лопатки направлены радиально) tgβ₂=, следовательно, второй член уравнения (3.1) будет равен нулю, тогда: , т.е. график зависимостиH_T от Q_T выражается прямой II, параллельной оси абсцисс и отсекающей на оси ординат отрезок .

При β₂>90˚ (лопатки загнуты вперёд) tgβ₂<0, тогда второй член уравнения (3.1) изменит знак минус на плюс. В этом случае с увеличением подачи возрастает напор, причём тем больше, чем больше β₂. График зависимости H_T от Q_Tвыражается прямой III (рис. 3.2), поднимающейся вверх. При Q_T=0 начальная ордината прямой III также равна: .

Как видно из рис. 3.2, рабочие колёса с лопатками, загнутыми вперёд (прямая III), создают значительно большой напор, чем колеса с лопатками, загнутыми назад (прямая I), и в этом их основное преимущество. Однако преобразование динамического давления, создаваемого лопатками, в статическое, путём уменьшения абсолютной скорости потока при выходе из рабочего колеса насоса, связано с большими потерями энергии. Ввиду этого рабочие колёса центробежных насосов, используемых для нагнетания жидкостей, как правило, изготовляются с лопатками, загнутыми назад. Следовательно, для насосов, применяемых в системах водоснабжения и водоотведения, практическое значение имеет лишь одна из этих прямых (линия I) – теоретическая характеристика H_T – Q_T, соответствующая работе насоса без учёта потерь в нём.

Для получения действительной характеристики насоса необходимо внести поправки на гидравлические потери (в проточной части насоса), объёмные и механические, а также на конечное число лопаток.

Теоретический напор при конечном числе лопаток будет меньше теоретического напора при бесконечном числе лопатокH_T. Уменьшение теоретического напора учитывается поправочным коэффициентом на конечное число лопаток k, значение которого меньше 1. Поэтому прямая теоретической характеристики (прямаяа), учитывающая поправку на конечное число лопаток, понизится и отсчёт на оси H отрезок или.

Прямая I и прямая а (рис. 3.2) пересекаются на оси Q, если принять, что коэффициент k не зависит от подачи, или ниже оси Q, если он зависит от подачи. Потери сопротивления протеканию жидкости при турбулентном движении практически можно считать пропорциональными квадрату подачи, т.е. . Таким образом, графически потери от трения в каналах изображаются квадратичной параболой с вершиной в начале координат (рис. 3.2, криваяб). Откладывая значения этих потерь вниз от линии а, получим кривую б.

Потери на удар при входе жидкости на лопатки или в направляющий аппарат вызываются резким изменением направления средней скорости. Для расчётной подачи Q_р углы наклона лопаток при входе и выходе из колеса или направляющего аппарата подбирают таким образом, чтобы не было потерь от удара, т.е. чтобы h_уд=0. При отклонении подачи Q_x от расчётной Q_р появляются потери на удар, которые возрастают пропорционально квадрату отклонения подачи: .

Графически этому уравнению соответствует параболическая кривая с вершиной в точке безударного входа h_уд=0 при Q_x=Q_p (рис. 3.2, кривая в).

В соответствии с уравнением Бернулли для увеличения статического (полезного) напора насоса скорость потока у выходного патрубка необходимо значительно уменьшить. Из законов гидродинамики жидкости известно, что всякое изменение скорости потока сопровождается потерями, прямо пропорциональными квадрату потерянной скорости.

При построении кривой в не принимались в расчет утечки воды через зазоры. Если учитывать эти утечки, то полученные напоры Н будут соответствовать меньшим фактическим подачам насоса и действительная характеристика Q — H (кривая г) несколько сместится влево. Так как утечка в современных конструкциях центробежных насосов не превышает 2—5 %, то ее влияние дает незначительное смещение характеристики.

К механическим потерям относятся потери на трение дисков колеса о жидкость и потери трения в подшипниках и сальниках. Эти параметры почти не влияют на характеристику насоса, поэтому мы их здесь не рассматриваем. Теоретическое построение характеристик насосов по заданным размерам встречается с большими трудностями. Исследования, проведенные во ВНИИгидромаше, показывают, что строить теоретическую характеристику лучше всего комбинированным способом: по расчетному направлению касательной в точке оптимального значения КПД и по точке холостого хода, полученной сопоставлением относительной характеристики колеса такой же конструкции и с таким же значением коэффициента быстроходности n_s. Однако и в этом случае фактическая характеристика не получается вследствие большого числа факторов, которые не поддаются точному определению и которыми приходится задаваться. Ввиду этого на практике отдают предпочтение опытным характеристикам, получаемым при испытании насосов.

55.Приёмный резервуар кнс, его оборудование. Определение ёмкости пр.р-ра.

Назначение пр.р. кнс заключается в том, чтобы создать условие для более равномерной работы насосов и регулировать прод-ть их рабочих циклов. 55 Вместимость приемного резервуара выбирается по требованиям СНиП (минимальная вместимость приемного резервуара должна быть не менее 5-мин подачи самого крупного из установленных насосов), по графику притока и откачки сточной жидкости и по конструктивным соображениям размещения насосного оборудования, безопасности и удобства его обслуживания.

Приток сточных вод к насосной станции по часам суток, как правило, неравномерный. Для обеспечения максимально возможного оптимального режима работы насосов необходимо установить в зависимости от их подачи требуемую регулирующую вместимость приемного резервуара, определяемую по совмещенному графику притока бытовых сточных вод (с учетом режима поступления сточных вод от промышленных предприятий) и откачки сточной жидкости.

График притока бытовых сточных вод в резервуар по часам суток принимают в зависимости от общего коэффициента неравномерности, который определяют в соответствии с расчетным расходом воды на последнем участке подводящего коллектора перед насосной станцией.Приток производственных сточных вод принимают по данным технологического процесса на промышленном предприятии.

В часы минимального и среднего притока подача насосов превышает приток жидкости и их приходится часто выключать и включать. Математически доказано, что для станций с однотипными насосами наибольшее число включений иа-соса будет наблюдаться в период, когда приток будет равен (или близок) половине подачи.

Большое число включений позволяет сократить вместимость приемного резервуара, но значительно усложняет эксплуатацию насосной станции и оказывает неблагоприятное влияние на электроаппаратуру управления насосами и на систему энергоснабжения. Поэтому частота включения насосных агрегатов в течение 1 ч допускается до трех при ручном управлении и до пяти при автоматическом управлении. Опыт эксплуатации насосных станций показывает, что при мощности электродвигателя выше 50 кВт с автоматическим управлением рекомендуется принимать не более трех включений в час.

На насосных станциях большой подачи приемным резервуарам придают форму распределительного канала, имеющего достаточную длину и глубину для размещения в нем всасывающих труб всех насосных агрегатов и минимального заглубления входных воронок.

Приемный резервуар, имеющий достаточную вместимость для накопления сточной жидкости, позволяет вести откачку более равномерно, используя оптимальную подачу насосов, несмотря на неравномерность притока сточной жидкости в течение суток. Правильно определенная вместимость приемного резервуара позволяет максимально использовать установленные насосные агрегаты и повысить КПД насосной станции.

. В местах прохода трубопроводов через стенки резервуара устанавливают сальниковые устройства.

Взмучивание осадка, выпадающего в резервуаре, производят с помощью различных систем. Перфорированные трубы укладывают по периметру резервуара, а открытые выпуски труб — у входных воронок всасывающих трубопроводов. В системы взмучивания подают воду из напорного трубопровода сточной жидкости. Минимальный диаметр трубопроводов взмучивания принимают не менее 50 мм в зависимости от ширины прозоров прутьев решетки, так как при больших прозорах решетки будут пропускать крупные взвешенные вещества, которые могут вызвать засорение труб. Система перфорированных труб быстро выходит из строя ввиду частых засорений, поэтому она применяется весьма редко. Более эффективно работает система открытых выпусков труб.

Осадок из мертвых зон резервуара периодически смывают с помощью шланга с брандсбойтом. Эту операцию производят во время профилактического ремонта резервуара или в часы минимального притока, позволяющего полностью откачать жидкость из резервуара.

На средних и крупных насосных станциях резервуары рекомендуется разделять на две части для улучшения условий очистки, осмотра и ремонта. На станциях с подачей 150 тыс.м3/сут и более разделение резервуара обязательно.

Наивысший уровень воды в приемном резервуаре принимается равным отметке лотка подводящего коллекора во избежание подпора воды и отложения осадка в коллекторе. Практика показала, что осадок, выпавший в коллекторе в период его подтопления, не отмывается полностью, если даже в дальнейшем откачка будет превышать приток. Смыв осадка возможен лишь при условии, если скорость движения воды в коллекторе будет значительно превышать самоочнщающую скорость.

В помещении приемного резервуара насосной станции сточная жидкость освобождается от отбросов с помощью решеток, устанавливаемых в подводящих каналах. Отбросы, задержанные на решетках, снимаются механическими граблями или вручную, измельчаются в дробилках и спускаются в подводящий канал до места установки.

Для предохранения насосов от засорения перед ними устанавливают решетки с шириной прозоров, применяемых в зависимости от типоразмера насоса (см. ниже таблицу).

Изменение ширины прозоров в решетке резко сказывается н? количестве отбросов, задерживаемых на решетке. Если насосная станция перекачивает сточную жидкость непосредственно на очистные сооружения, то независимо от установленных насосов принимают решетку с шириной прозоров 16 мм, а на очистных сооружениях решетки не устанавливают.

. В зависимости от схемы очистки решетки, направления движения граблины и места расположения ее по отношению к направлению движения потока решетки подразделяют следующим образом:

московского типа — устанавливают под углом 60—80° к горизонту и очищают граблями, которые движутся перед решеткой по течению сточной жидкости;

ленинградского типа—устанавливают также под углом 60° к горизонту, но очищают граблями, которые движутся за решеткой по течению сточной жидкости;

вертикальная — очищается граблями, которые движутся за решеткой по течению потока.

Решетка московского типа, разработанная Гипрокоммунводоканалом, состоит из неподвижной решетки, грабель и приводной станции. Электродвигатель через редуктор и приводную цепь приводит во вращение две ведущие звездочки и соответственно две тяговые бесконечные цепи, между которыми закреплены грабли. Ведомые (направляющие) звездочки находятся в нижней части корпуса решетки и погружены в сточную жидкость. Число граблин устанавливают в зависимости от количества задерживаемых отбросов, но не более четырех. Если в процессе эксплуатации выяснится, что количество загрязнений невелико, то число граблин может быть уменьшено до единицы. Граблины, двигаясь снизу вверх, своими зубьями входят в про-зоры решетки и извлекают задержанные ею загрязнения. В верхней части корпуса решетки граблины очищают скребковым сбрасывателем, который сгребает отбросы с них на сортировочный стол или на транспортирующее устройство. Корпус решетки закрепляется над подводящим каналом на шарнирной опоре, и в случае необходимости осмотра и ремонта нижней части решетки она легко может быть повернута в шарнире опоры.

К недостаткам этого типа решеток следует отнести возможность защемления граблин в момент входа зубьев граблин в прозоры решеток и про-давливание отбросов в прозоры решеток зубьями граблин.

Решетки московского типа работают надежно и хорошо зарекомендовали себя за период многолетней эксплуатации.

Завод «Водмашоборудование» изготовляет решетки этого типа девяти типоразмеров

Решетки ленинградского типа применяют в основном на ленинградской системе канализации. Эти решетки имеют те же узлы, что и решетки московского типа. К достоинства^ этого типа решеток следует отнести расположение очищающих граблин за решеткой, которое предохраняет их от случайных повреждений и защемлений, исключает про-давливание задержанных отбросов при очистке решетки и допускает большое накопление отбросов перед решеткой без опасения перегрузки очищаемого механизма. К недостаткам решеток можно отнести следующее: прутья решетки шарнирно закреплены в нижней части, находящейся в сточной жидкости; шарнирная опора решетки расположена в верхней части решетки; до 15—20% задержанных отбросов, захватываемых граблинами, сваливается обратно в канал.

Решетка механическая вертикальная РМВ устанавливается в подводящем канале вертикально. Очищается она механическими граблями, которые присоединены к двум тяговым бесконечным втулочно-роликовым цепям. Траектория движения граблины обеспечивается соответствующей системой направляющих уголков, укрепленных в корпусе решетки, и четырьмя катками, смонтированными на подвесках граблины. Отбросы выгружаются на сортировочный стол дробилки.

К достоинству этого типа решеток следует отнести то, что привод исполнительного механизма (цепи, звездочки, валики) не соприкасается со сточной жидкостью. Однако они имеют тот же недостаток, что и решетки ленинградского типа, т. е. отбросы, захватываемые зубьями граблины, сваливаются обратно в канал. При количестве отбросов 0,1 м3/сут и более устанавливают решетки с механизированной очисткой. При количестве отбросов менее 0,1 м /сут допускается установка решеток с ручной очисткой. Решетки с ручной очисткой не выпускают серийно, их изготовляют непосредственно на строительной площадке. Прутья решетки выполняют из полосовой стали. Сечение прута выбирают из условия обеспечения его жесткости. При изготовлении решетки особое внимание следует обратить на форму верхней части. Этот узел должен быть выполнен так, чтобы зубья ручных грабель свободно проходили между прутьями, не цепляясь за верхнюю обвязку.

Очистка решеток ручными граблями производится один-два раза в смену — работа тяжелая и протекает в антисанитарных условиях. Поэтому на всех станциях, даже при небольшой производительности, рекомендуется устанавливать решетки с механической очисткой; решетка с ручной очисткой применяется в качестве резервной.

Решетки устанавливают в специальных каналах у устья" подводящего коллектора на расстоянии не менее 0,5 м от лотка коллектора. Скорость движения жидкости в канале перед решеткой должна быть самоочищающей. Уменьшение скорости движения потока приводит к выпадению осадка в камере решеток. Повышение скорости также нежелательно, так как это приводит к продав-ливанию загрязнений через решетки.

В подводящем канале перед решеткой устанавливают шиберный затвор, позволяющий быстро перекрыть поток и выключить решетку из работы при повреждении грабель. Устройство постоянного затвора за решеткой затрудняет ее обслуживание, поэтому за решеткой допускается устройство только пазов в стенках канала, в которые могут закладываться переносные щиты или шиберные затворы.

На крупных насосных станциях, где в ряд устанавливают несколько решеток, подводить сточную жидкость к распределительному каналу лучше всего с торца канала, что повышает равномерность загрузки решеток. При вводе подводящего коллектора в середине канала устанавливать решетку против устья коллектора не следует.

Для защиты помещения решеток от затопления при аварийном выключении насосных агрегатов на подводящем коллекторе должен быть установлен аварийный затвор (задвижка) с механизированным приводом, управляемым с поверхности земли и имеющим дистанционное управление с диспетчерского пункта. Если аварийный затвор имеет электрифицированный привод, то двигатель должен быть подключен к сети аварийного питания и иметь параллельный ручной привод.

Затвор устанавливают в отдельной или пристроенной к помещению решеток камере. Для предупреждения образования подпора в сети и излива сточной жидкости через люки смотровых колодцев (при длительной остановке насосов) устраивают аварийный выпуск в ближайший водоем (в отдельных случаях в дождевую сеть). Для уменьшения сброса сточной жидкости в водоем необходимо предусмотреть устройства для подключения насосов аварийных машин.

Задвижка аварийного выпуска должна быть опломбирована; открыть ее можно только с разрешения органов Государственного санитарного надзора. Выбор места для устройства аварийного выпуска также согласовывается с этими органами.

Наилучшим способом удаления отбросов, снятых с решеток, является их измельчение в машинах-дробилках и сброс обратно в подводящий канал перед решеткой для транспортирования и дальнейшей обработки вместе со сточной жидкостью.

Для дробления отбросов применяют молотковые дробилки, опыт эксплуатации которых показал, что они надежны в эксплуатации и хорошо измельчают отбросы. На насосных станциях применяют три типа дробилок с различным конструктивным решением отдельных узлов, но с одинаковым принципом дробления отбросов:

Отопление заглубленных приемных резервуаров насосных станций не требуется, так как теплопо-тери через стены резервуара незначительны, а температура сточной жидкости обычно не бывает ниже 10—12 °С. Если в помещении решеток прстояино находится обслуживающий персонал, то температура воздуха в отопительный период не должна быть ниже 16 °С. Основными вредностями в помещении решеток являются газовые выделения, проникающие из подводящего канала и приемного резервуара. Для борьбы с газовыми выделениями устраивают приточную вентиляцию с подогревом воздуха (в отопительный период) и вытяжную вентиляцию с отсосами от канала решеток и от дробилок с десятикратным обменом воздуха в час. Для предупреждения поступления воздуха из канала решеток воздухораспределитель приточной вентиляции устанавливают в рабочей зоне помещения иа высоте 2 м от пола, а отсос воздуха — в канале решеток, кроме того, воздуха поступает несколько больше, чем отсасывается.

59. Определение высотных отметок здания НС.

Рис. 7. Схема обвязки насоса арматурой

h – высота оси насоса над полом станции, мм; а – расстояние от оси насоса до оси всасывающего патрубка, мм; б – расстояние между осями трубопровода и всасывающего патрубка, мм; в – расстояние от оси трубопровода до низа арматуры, мм; г – монтажный зазор, мм

Высоту наземной части помещения, оборудованного подвесной кран-балкой, определим по формуле

Н = h₁ + h₂ + h₃ + h₄ + 0,5,

где h₁ – высота монорельса кран-балки, м;

h₂ – высота от крюка до низа монорельса, м;

h₃ – высота строповки груза, h₁ = 1,0 м;

h₄ – высота груза, м.

Н = 0,3 + 1,91 + (0,46 + 0,348) + 0,5 = 4,52 м.

Отметку пола найдем из выражения:

Z_пол = Z_о.н. – (а + б + в + г),

Z_о.н. = Z_{мин
РЧВ} – С = 50,0 – 0,21 = 49,79 м,

Z_пол = 49,79 – (0,2 + 0,1 + 0,05) = 49,44 м.

Высота подземной части станции равна

Hподз=Zземли - Z_пол

60. Подъемно-траспортное оборудование в НС.

Определяется Согласно п. 12.3 [1] для эксплуатации технологического оборудования, арматуры и трубопроводов в машинном зале предусмотрена установка грузоподъемного оборудования. Грузоподъемность кранового оборудования определяется из максимальной массы перемещаемого груза п. 12.5 [1]

№22

63. Контрольно-измерительные естройства на НС.

Контроль за работой нас. Ст. осущ с помощью различных измерительных приборов. Различают 2 группы контрольноизмерит приборов:

Для контроля за технологическими параметрами станции – это расход воды, подаваемый насосами, давление(напор), температура масла , воды.

для контроля за электрич параметрами: силы тока, напряжения, мощности, расход электроэнергии, cosφ. Состав приборов и места их установки определ в зависимости от основного оборудования станции, характера его работы и принятой схемы правления.

2 типа расходомеров:

- Основанные на принципе перепада давления и изменение скорости потока.

На средних и крупных НС устанавливают для замера расхода диафрагмы

По способу отбора давления диафрагмы разделяются на камерного типа и безкамерного(дисковые).

КамерныеДиафрагмы способны замерять давления до 100 атмосфер и устанавл на труба d от 50 до 500 мм

Безкамерные измеряют давление от 2.5 до 40 атмосфер. Устанавливаются на трубах d 400-1200 мм.

36. (способы регулирования центробежных насосов и их совместная характ-ка). В практике эксплуатации ц.н. часто прих-ся прибегеать к регулир-ю их подачи и реже к рег-ю развивающего напора. Как правило насос и внешнаяя сеть составляют единую систему, устан-ся режим который возможен лишь в том случае, когда собл-ся условие рав-ва насоса и СЕ при одном и том же напоре. Между тем величина Q в течении суток изм-ся. В часы пик возр-ет, в ночные часы понижается. В соответствии с изменением расхода во времени должна перемещаться и рабочая точка. Для этого необходимо принудительно изменять хар-ку насоса или хар-ку системы. Процесс изменения хар-ки системы или хар-ки насоса для обеспеч-я заданных величин Q и Н называется регулированием. Сущ-ет 2 способы регул-я: а)количественный способ(при нем изменяется хар-ка системы или водовода),б) качественный способ( при нем изм-ся хар-ка насоса). Количественный способ достигается за счет рег-ния перекрытия задвижки на напорном труб-де. Кач-ный способ-засчет либо расточки рабочего колеса насоса, либо изменения числа оборотов на валу насосаэто регулирование подачи насоса с помощью задвижкиэто изменение режима работы насосов за счет изменения числа оборотов на валу насосаэто при расточке рабочего колеса

№23

33. Параллельная работа однотипных и разных марок центробежных насосов. Графический анализ.

Параллельная работа насосов на заданную систему.

На насосных станциях как водопроводных так и канализационных при колебании водопотребления и притока сточных вод во времени возникает необходимость совместной работы нескольких одинаковых или разных марок насосных агрегатов. Параллельная система работы агрегатов используется тогда, когда:

Один насос не может обеспечить подачу расчетного количества воды.

Возникает необходимость изменять подачу воды в систему в больших пределах.

При параллельной схеме работы возможны варианты: а) в системе работают однотипные насосы, имеющие одинаковые напорно расходные характеристики. б) работают несколько насосов разных марок с разными напорно расходными характеристиками в) подача воды в систему осуществляется несколькими насосными станциями, расположенными на определенном расстоянии друг от друга.

При параллельной работе возникает необходимость в анализе работы насосного агрегата. 1) Какой напор и подачу обеспечивает каждый из автономно работающих насосов на заданную систему. С каким КПД работает и какая величина потребляемой мощности. 2) Какой напор, какая суммарная производительность, потребляемая мощность и КПД будут обеспечены при совместной работе нескольких насосов на заданную систему. 3) Какой напор, производительность, КПД и величина потребляемой мощности у каждого из параллельно работающих насосов.

Параллельной работой насосов- называется одновременная подача перекачиваемой жидкости несколькими насосами в напорный коллектор.

Параллельная работа насосов одной марки на заданную систему.

При совместной работе двух насосов координата А- Qa и Ha. Если в системе работает один насос, его рабочая точка соответствует:

В- рабочая точка автономно работающего одного насоса на заданную систему.

При параллельной работе подача каждого из насосов соответствует расходу Qk.

Величина снижения расхода при работе двух параллельно работающих агрегатов равна:

Анализ параллельной работы трех насосных агрегатов на заданную систему.

А- рабочая точка трех насосов на заданную систему. При автономной работе одного насоса рабочая точка в точке 1. 2-КПД автономно работающего насоса. 3- величина мощности потребляемой агрегатом.

При параллельной работе рабочая точка каждой из А перпендикулярна Н ось. 4-соответствует работе каждого из параллельно работающих агрегатов. 5- точка соответствует КПД каждого из параллельно работающих насосных агрегатов. 6- величина потребляемой мощности каждым из параллельно работающих насосных агрегатов.

Анализ параллельной работы насосов разных марок.

На насосных станциях при колебании водопотребления возникает необходимость совместной работы нескольких одинаковых или разных по производительности насосов.

Все показатели зависят от расхода. СЕ- характеристика водоводов. Н нулевое – напор насоса на закрытую задвижку. Сначала включают в работу насос с большей производительностью и напором. При снижении напора до величины Н нулевое второго насоса включают в работу второй насосный агрегат.

А- рабочая точка двух насосов разных марок работающих параллельно на заданную систему.

Если характеристика системы пересекает характеристику первого насоса, величина напора в котором больше величины начального напора второго насоса, включать в работу второй насос нельзя.

34. Последовательная работа ЦН, построение их совместной характеристики, графический анализ.

Последовательно в работу включают насосы в том случае когда один из насосных агрегатов не может обеспечивать подачу жидкости на заданную высоту.

Последовательной работой насосов называют работу когда один насос подает жидкость во всасывающих трубопровод другого, который подает воду в систему.

А- рабочая точка

№24

33. Параллельная работа однотипных и разных марок центробежных насосов. Графический анализ.

Параллельная работа насосов на заданную систему.

Один насос не может обеспечить подачу расчетного количества воды.

Возникает необходимость изменять подачу воды в систему в больших пределах.

Параллельная работа насосов одной марки на заданную систему.

В- рабочая точка автономно работающего одного насоса на заданную систему.

При параллельной работе подача каждого из насосов соответствует расходу Qk.

Величина снижения расхода при работе двух параллельно работающих агрегатов равна:

Анализ параллельной работы трех насосных агрегатов на заданную систему.

Анализ параллельной работы насосов разных марок.

А- рабочая точка двух насосов разных марок работающих параллельно на заданную систему.

34. Последовательная работа ЦН, построение их совместной характеристики, графический анализ.

А- рабочая точка

58. Определение основных размеров здания НС.

Ширина насосной станции будет складываться из следующих размеров:

от оси насоса в сторону всасывающей линии входят:

расстояние от оси насоса до всасывающего патрубка – 1750 мм;

длина перехода – 100 мм;

размер задвижки – 320 мм;

длина тройника – 190 мм (диаметром 200250 мм);

длина тройника – 160 мм (диаметром 200200 мм);

длина задвижки на трубе диаметром 250 мм – 320 мм;

от оси насоса в сторону напорной линии входят:

расстояние от оси насоса до напорного патрубка – 4600 мм;

длина перехода – 70 мм;

длина обратного клапана – 650 мм;

длина монтажного патрубка – 400 мм;

длина задвижки – 280 мм;

длина тройника – 160 мм (диаметром 200200 мм);

длина колена – 200 мм;

длина задвижки на трубе диаметром 200 мм – 280 мм.

Таким образом, требуемая ширина машинного зала насосной станции складывается из суммы длин участков трубопроводов, фасонных частей и арматуры на всасывающей и напорной линиях насосов, а также поперечного размера самих насосов и равна 4565 мм. Учитывая, что проектирование зданий насосных станций следует осуществлять в соответствии с утвержденными типовыми конструкциями, то, исходя из размеров типовых конструкций железобетонных элементов покрытий, ширину насосной станции следует принимать в осях стен 6; 9; 12; 15 и 18 м. В нашем случае ближайший размер ширины здания насосной станции 6 м, но при такой ширине очень сложно размещать площадки для обслуживания оборудования и эксплуатировать оборудование, поэтому в целях удобства эксплуатации оборудования насосной станции принимаем ширину здания 9 м.

Длина машинного зала определяется проходами между торцевыми стенами и агрегатами, продольным размером самих агрегатов и расстояниями между ними.

В соответствии с требованием п. 12.2 [1] расстояние от стены до насосного агрегата должно быть не менее 1,0 м, между агрегатами – 1,0 м, между агрегатами и трубопроводом – 0,7 м. Тогда минимальная длина машинного зала в нашем случае будет складываться из величин:

1,0 + 1,45 + 1,0 + 1,45 + 1,0 +1,45 +1,0 = 8,35м.

В здании насосной станции должно быть предусмотрено место для так называемой монтажной площадки, на которой ремонтируют насосы и электродвигатели. Размеры площадки в плане определяются габаритными размерами агрегатов с учетом проходов вокруг агрегата по 0,7 м. Ширина площадки в нашем случае должна быть не менее 0,7 + 0,6 + 0,7 = 2 м, а минимальная длина машинного зала 6,5 + 2 = 8,5 м. Принимаем длину машинного зала кратной строительному модулю – 9,0 м, увеличив расстояние от стены до агрегата на 0,5 м.

В здании машинного зала, кроме основного оборудования, установлены дренажные насосы для удаления воды из машинного зала при проведении аварийных работ и утечек неплотности сальников.

№25

21. Явление кавитации в насосах и пути устранения его вредных последствий. кавитационный запас, определение его величины.

Кавитацией называют явление скопления выделившихся из жидкости пузырьков пара и газа на отдельных участках рабочего колеса насоса.

Кавитация представляет собой процесс нарушения сплошности течения жидкости, который происходит на тех участках потока где давление понижаясь достигает некоторого критического значения.

Процесс нарушения сплошности потока сопровождается образованием большого числа пузырьков наполненных преимущественно парами жидкости, а так же газами выделившимися из раствора жидкости. Пузыри, возникшие в области пониженного давления, растут и превращаются в большие кавитационные пузыри, которые потоком выносятся в зону повышенного давления и в ней, за счёт конденсации паров, разрушаются. Разрушение кавитационных пузырей происходит очень быстро. При разрушении возникают микроскопические гидравлические удары, величина которых достигает нескольких сотен тонн на см².В насосе создаётся шипение и потрескивание. Изменение структуры потока, вызванное кавитацией, приводит к изменению режима работы насоса. При возникновении кавитации, разрушение рабочего колеса насоса идёт за счёт выбивания частиц металла гидравлическими ударами от разрушающихся кавитационных пузырей и окисление разрушенной поверхности колеса, выделившимся из воды, растворённым кислородом.

С целью предотвращения вредных последствий кавитации, необходимо следить за правильностью установки насоса в отношении соблюдения допустимой высоты всасывания. Исключать излишние гидравлические сопротивления при подводе воды к насосам. Предохранение колёс насосов от разрушения при кавитации достигается подбором материала для рабочих колёс малоподдающихся кавитационному разрушению (легированные стали).

Кавитационный запас. Высота всасывания является одним из определяющих параметров, которые устанавливают отметку оси насоса по отношению к уровню воды в источнике. Но в то же время, высота всасывания не даёт возможности установить степень развития кавитации в насосе. Поэтому для установления значения высоты всасывания пользуются критерием кавитационного запаса. Для нормальной, безкавитационной работы насоса, необходимо иметь запас энергии на входе в насос, величина которой определяется по формуле

Засасывание жидкости будет проходить нормально до тех пор, пока давление на входе будет больше давления упругости паров жидкости при данной температуре. Явление парообразования начнётся когда:

Парообразование начнётся в рабочем колесе насоса в момент когда:

отсюда h_t (запас энергии):

где p_a – атмосферное давление

H_г.в. – геометрическая высота всасывания

где H_вак- вакуумметрическая высота всасывания для нормальной работы насоса. С увеличением подаваемого расхода величина кавитационного запаса возрастает. Для определения критического кавитационного запаса на заводах изготовителях производят кавитационные испытания насоса, в результате которых для каждого режима работы получают кавитационную характеристику, которая представляет собой зависимость напора, КПД и мощности от кавитационного запаса при постоянных частотах вращения вала рабочего колеса насоса. При увеличении кавитационного запаса больше расчётного, возможно возникновение кавитации в рабочем колесе насоса.

51. НС2. : НС2 подъема предназначены для забора воды из рчв и подъем ее потребителям. Режим работы зависит от графика водопотребления. Ступени работы насосов назн-ся так чтобы объем регулир-го бака был минимальный. ., nмакс-максимальны % подачи воды насосами в сутки максимального водопотребления. Qсут-муточный расход воды. Чем больше процент тем больше Qmax. Режим работы насосов НС назначают из условия минимального объема регулирующей емкости. Пополнение регулирующей емкости должно наблюдаться в часы минимального водопотребления. При ступенчатой работе насосов НС вместимость регулирующей емкости меньше, чем при равномерной работе. Но увеличивается число агрегатов, а следовательно и площадь машинного зала. Кроме того увеличивается вместимость РЧВ, так же увеличивается диаметр напорных труб-в от НС до потребителя. Для малых водоводов выгоднее равномерная работа насосов, в для больших- ступенчатая. При этом объем регулирующей емкости должен изменяться 2,5-6% от расчетного суточного расхода. Для станций средней производительности, чем больше длина водоводов, тем выгоднее иметь равномерную работу насосов. Объем рег-й емкости 8-15%. Напор насосов НС2 зависит от расположения регулирующей емкости. Определение полного напора насосов осущес-ся после расчета водопроводной сети. Возможны 2 варианта: с башней в середине сети., Нг-геом. Высота подъема, Нр=z2-z1, z2- отметка земли у ВБ, z2-отметка минимального уровня воды в РЧВ., Нст.в.-высота ствола башни, Нб.б.-высота бака башни, hсв-свободный излив воды в бак башни, hн-потери напора в коммуникациях машинного зала НС, hп.в.-потери напора во всас-м труб-де, , hс-сумма потерь от точки подключения до диктующей точки Н=Нст+, 2)При работе насосовс башней в конце сети напор насоса опред-ся для 2х расч-х случаев:а)для часа макс. потребления , Нст=Нг+Нсв+hн., Нг-геом. Высота подъема воды в точке сходов потоков. Нг=z-z1, z1метка минимального уровня воды в РЧВ, z-геодезическая отметка земли в диктующей точке.hс-сумма потерь от точки подключения до диктующей точки. Б) напор насоса в часы максимального транзита в башню. Нтр=Нг+Нст.т+Нб.б.+hн.+hсв+hп.н.+hн.е.,, Нг-геом. Высота подъема воды, Нг=z3-z1, z3-геодез-я отметка земли у ВБ. Z1-отм-ка минимального уровня воды в РЧВ. , подбор насосов ведется по расходу для макс. водопотребления и по напору в часы транзита.