Черт.3.14. К определению наиболее опасной наклонной трещины для элементов с отгибами при расчете на действие поперечной силы

Значения с принимают равным расстояниям от опоры до концов отгибов, а также до мест приложения сосредоточенных сил; кроме того, следует проверить наклонные сечения, заканчивающиеся на расстоянии 2h₀ от начала предпоследней и последней плоскости отгибов (черт. 3.15).

3.40. Расстояния между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре s₁, а также между концом предыдущей и началом последующего отгибов s₂ (черт.3.16) должно быть не более R_btbh/Q.

Черт.3.15. К определению наклонных сечений в элементе с отгибами

1-4- расчетные наклонные сечения

Черт.3.16. Расстояния между хомутами, опорой и отгибами

Кроме того, отгибы должны удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в п.5.22.

Элементы без поперечной арматуры

3.41. Расчет элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится из условий

а) Q_max < 2,5R_btbh₀; (3.64)

где Q_max  максимальная поперечная сила у грани опоры;

б) _, (3.65)

где Q – поперечная сила в конце наклонного сечения, начинающегося от опоры; значение c принимается не более c_max = 3 h₀.

Для сплошных плоских плит с несвободными краями (соединенными с другими элементами или имеющими опоры) и шириной b> 5h допускается принимать c_max = 2,4h₀.

При действии на элемент сосредоточенных сил значения c принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил (черт. 3.17), но не более c_max.

При расчете элемента на действие распределенных нагрузок, если выполняется условие

, (3.66)

условие (3.65) принимает вид

Q_max< 0,5R_btbh₀ + 3h₀q₁ (3.67)

(что соответствует c = 3h₀),

Черт.3.17. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в элементах без поперечной арматуры

1- наклонное сечение,проверяемое на действие поперечной силы Q₁ ; 2- то же, силы Q₂

а при невыполнении условия (3.66) -

(что соответствует ).

Для упомянутых плоских плит с несвободными боковыми краями правая часть условия (3.66) делится на 0,64, а условие (3.67) принимает вид

Q_max  0,625R_btbh₀ + 2,4h₀q₁. (3.67а)

Здесь q₁ принимается при действии равномерно распределенной нагрузки в соответствии с п.3.32, а при действии сплошной нагрузки с линейно изменяющейся интенсивностью  равной средней интенсивности на приопорном участке длиной, равной четверти пролета балки (плиты) или половины вылета консоли, но не более c_max.

3.42. Для элементов с переменной высотой сечения при проверке условия (3.64) значение h₀ принимается в опорном сечении, а при проверке условия (3.65) – как среднее значение h₀ в пределах наклонного сечения.

Для элементов с высотой сечения, увеличивающейся с увеличением поперечной силы значение c_max принимается равным , а для плоских плит, указанных в п.3.41, -,

где h₀₁  рабочая высота в опорном сечении;

  угол между растянутой и сжатой гранями.

При действии на такой элемент распределенной нагрузки значение c в условии (3.65) принимается равным

(3.68)

но не более c_max, где q₁ – см. п.3.32.

Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям

на действие моментов

3.43. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие момента (черт. 3.18) производят из условия

M  M_s + M_sw, (3.69)

где M – момент в наклонном сечении с длиной проекции c на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении (черт. 3.19)