Черт.3.11. К расчету наклонных сечений при изменении интенсивности хомутов

где , но не более 3h₀,

при этом, если ;

- если q_sw  q₁,

; (3.59)

здесь M_b, с₀ – см. п. 3.31; q₁ – см. п. 3.32;

Q_b,min = 0,5 R_btbh₀.

Если для значения q_sw2 не выполняется условие (3.49), длина l₁ вычисляется при скорректированных согласно п. 3.31 значениях M_b = 6h₀²q_sw2 и Q_b,min = 2h₀q_sw2; при этом сумма (Q_b,min + 1,5q_swh₀) в формуле (3.59) принимается не менее нескорректированного значения Q_b,min.

3.35. Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:

(3.60)

Кроме того, хомуты должны отвечать конструктивным требованиям, приведенным в пп. 5.20 и 5.21.

Элементы переменной высоты с поперечным армированием

3.36. Расчет элементов с наклонными на приопорных участках сжатыми или растянутыми гранями производят согласно п. 3.31, принимая в качестве рабочей высоты сечения наибольшее значение h₀ в пределах рассматриваемого наклонного сечения (черт. 3.12).

Черт.3.12 Балки с переменной высотой сечения и наклоной гранью

3.37. Для балок без отгибов высотой, равномерно увеличивающейся от опоры к пролету, рассчитываемых на действие равномерно распределенной нагрузки q, наклонное сечение проверяют из условия (3.44) при невыгоднейшем значении с, равном

, (3.61)

при этом, если это значение с меньше или, еслиq_sw / (R_btb) > 2(1-2tg)², то невыгоднейшее значение с равно

(3.62)

Принятое значение с не должно превышать 3h₀₁/(1-3tg), а также длину участка балки с постоянным значением .

Здесь: h₀₁ – рабочая высота опорного сечения балки;

q₁ – см. п. 3.32;

 - угол между сжатой и растянутой гранями балки.

Рабочую высоту принимают равной h₀ = h₀₁+ с · tg .

При уменьшении интенсивности хомутов от q_sw1 у опоры до q_sw2 в пролете следует проверить условие (3.44) при значениях с, превышающих l₁ - длину участка элемента с интенсивностью хомутов q_sw1; при этом значение Q_sw определяют по формуле (3.56) либо по формуле (3.57) п. 3.34 в зависимости от выполнения или невыполнения условия .

При действии на балку сосредоточенных сил, значение с принимают равным расстоянию от опоры до точек приложения этих сил, а также определяют по формуле (3.62) при q₁ = 0, если это значение с меньше расстояния от опоры до 1-го груза.

3.38. Для консолей без отгибов высотой, равномерно увеличивающейся от свободного конца к опоре (черт. 3.13), в общем случае проверяют условие (3.44), задаваясь наклонными сечениями со значениями с, определяемыми по формуле (3.62) при q₁ = 0 и принимаемыми не более расстояния от начала наклонного сечения в растянутой зоне до опоры. При этом за h₀₁ и Q принимают соответственно рабочую высоту и поперечную силу в начале наклонного сечения в растянутой зоне. Кроме того, если с > 2h₀₁ /(1-2tg), проверяют наклонные сечения, проведенные до опоры.

Черт. 3.13. Консоль высотой, уменьшающейся от опоры к свободному концу

При действии на консоль сосредоточенных сил начало наклонного сечения располагают в растянутой зоне нормальных сечений, проведенных через точки приложения этих сил (см. черт. 3.13).

При действии равномерно распределенной нагрузки или нагрузки, линейно увеличивающейся к опоре, консоль рассчитывают как элемент с постоянной высотой сечения согласно пп 3.31 и 3.32, принимая рабочую высоту h₀ в опорном сечении.

Элементы, армированные отгибами

3.39. Проверку прочности наклонного сечения на действие поперечной силы для элемента с отгибами производят из условия (3.44) с добавлением к правой его части значения

Q_s,inc=0,75R_swA_s,incsin, (3.63)

где A_s,inc– площадь сечения отгибов, пересекающих наклонную трещину, расположенную у конца наклонного сечения с длиной проекции равной с, но не более 2h₀ (черт. 3.14);

•  угол наклона отгибов к продольной оси элемента.