Методички для специальности "Машины и аппараты..." / Калишук_ПиАХТ_Ч
.2.pdfгде |
коэффициент, |
характеризующий закон |
затухания |
турбулентности |
у |
||
границы раздела фаз. |
|
|
|
|
|
|
|
Для |
жидкостей |
⁄ |
, поэтому |
|
. |
В массообменных |
|
аппаратах при нормальных режимах их работы |
|
Для |
|||||
газовых потоков величины |
соизмеримы, |
поэтому |
|
. Величина |
|
||
определяется экспериментально и для систем жидкость – газ |
|
для систем газ |
|||||
– твѐрдое и жидкость – твѐрдое |
Поэтому согласно принятой модели, считая |
||||||
что массообмен протекает квазистационарно, скорость переноса вещества |
в |
||||||
системах жидкость – газ примерно пропорциональна |
, |
для систем газ |
– |
||||
твѐрдое, жидкость – твѐрдое – примерно пропорциональна |
|
. |
|
Основное уравнение массопередачи
Согласно общих закономерностей химико-технологических процессов основной закон массопередачи можно сформулировать следующим образом.
Скорость процесса массопередачи пропорциональна движущей силе и обратно пропорциональна сопротивлению
где |
масса |
вещества, переносимого из фазы в фазу; |
поверхность |
|||
взаимодействия фаз; |
время. |
|
|
|
||
|
Величину, |
обратную |
сопротивлению, |
называют |
коэффициентом |
|
массопередачи ( |
|
⁄ ), |
и основное уравнение массопередачи можно |
|||
представить |
|
|
|
|
|
,
или
Для всей поверхности для стационарного процесса расход распределяемого вещества можно выразить следующим интегральным уравнением
Известно, что движущая сила массопередачи – это разность рабочей и равновесных концентраций для отдающей фазы или разность равновесной и рабочей концентраций в принимающей фазе. Пусть отдающая фаза – газовая, концентрации в ней обозначим “ ”, принимающая фаза – жидкая – концентрации в ней “ ”. Тогда при постоянной вдоль границы фаз движущей силе
(
(
где |
и |
коэффициенты массопередачи, |
выраженные через концентрации в |
газовой и жидкой фазах соответственно; |
индекс указывает на равновесную |
концентрацию.
При меняющейся вдоль границы раздела фаз движущей силе величину еѐ следует осреднить, т. е.
(
(
Основное уравнение массопередачи указывает, что количество вещества, перенесѐнное из фазы в фазу за единицу времени пропорционально поверхности раздела фаз и движущей силе процесса.
Коэффициент массопередачи характеризует количество вещества, переходящее из фазы в фазу через единицу поверхности раздела фаз в единицу времени при движущей силе, равной единице . Размерность его будет зависеть от размерности количества (например, кг, кмоль) и размерности концентрации (например, кг/кг, кмоль/кмоль, кг/м3 )
|
⁄ |
⁄ |
||
|
|
|
|
|
Взаимосвязь коэффициентов массопередачи с коэффициентами |
||||
массоотдачи |
|
|
||
Для установления взаимосвязи |
рассмотрим схему, |
представленную на рисунке.
G – газовая, отдающая фаза; y – концентрация в ядре еѐ потока; L – принимающая жидкая фаза; x – концентрация распределяемого компонента в ядре еѐ потока.
Допустим, что на границе раздела фаз концентрации распределяемого компонента в фазах достигают значения равновесных, т. е.
При установившемся процессе на элементарной поверхности контакта фаз dF наблюдается подвижное равновесие. Расход распределяемого компонента через элементарную поверхность dF при этом:
из газовой фазы G
( |
(1) |
в жидкую фазу L |
|
( |
(2) |
Для всей поверхности взаимодействия соответственно |
|
( |
(3) |
( |
(4) |
Пусть для условия равновесия фаз взаимосвязь концентраций определяется уравнением
(5)
В то же время справедливо для обратимых процессов
(5а)
Тогда уравнение массоотдачи для жидкой фазы после замены концентраций соответственно получим в виде
( |
(6) |
Диффузионные сопротивления газовой и жидкой фазы согласно уравнений
(3) и (6) составят соответственно
⁄ |
( |
⁄ |
(7) |
⁄ |
( |
⁄ |
(8) |
Суммарное диффузионное сопротивление фаз равно
|
|
|
⁄ |
⁄ |
(9) |
|
В то же время из основного уравнения массопередачи, записанного через |
||||||
концентрации газовой фазы |
|
|
|
|||
|
|
|
( |
⁄ |
(10) |
|
Поэтому, очевидна взаимосвязь |
||||||
|
|
|
||||
⁄ |
⁄ |
⁄ |
(11) |
Проведя аналогичные рассуждения, выразив концентрации в газовой фазе через концентрации в жидкости и, используя уравнение массопередачи с
выражением концентраций в жидкой фазе |
|
|
|
|
( |
(12) |
|||
получим что |
|
|
|
|
⁄ |
|
|
|
(13) |
|
|
2-ой вариант вывода
Массоперенос через поверхность раздела фаз может быть описан: уравнениями массоотдачи для газовой и жидкой фазы соответственно
( |
) |
(1) |
( |
) |
(2) |
И уравнением массопередачи, например, с выражением концентраций по |
||
газовой фазе |
|
|
( |
|
(3) |
Пусть равновесие между фазами устанавливается линейным законом
(4)
где m – коэффициент распределения вещества по фазам.
Тогда можно записать при условии динамического равновесия фаз на границе раздела
|
|
|
⁄ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5) |
|||
|
|
⁄ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6) |
||||
Подставив значения |
в виде (5), (6) в уравнение (2) получим |
|
|||||||||||||||
|
|
|
( |
|
) |
|
(7) |
||||||||||
|
|
||||||||||||||||
Преобразуем уравнения (1) и (7) к следующему виду |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
(8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
и сложим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
(9) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
(10) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В то же время из уравнения (3)
(11)
Из (10) и (11) очевидно, что
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
т.е. общее диффузионное |
|
сопротивление |
|
|
|
|
|
складывается |
из частных |
||||
|
|
|
|
|
|||||||||
сопротивлений фаз: газовой |
|
и жидкой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Проведя аналогичные рассуждения, можно установить, что |
|
(13)
Определение движущей силы массопередачи
В реальных массообменных аппаратах рабочие концентрации распределяемого компонента меняются в фазах вдоль поверхности раздела и стремятся к равновесным своим значениям. Вследствие этого вдоль поверхности контакта фаз меняется и значение движущей силы. Поэтому в расчѐтных зависимостях определяют значением средней движущей силы. Величина еѐ зависит не только от условий равновесия, конечных и текущих значений концентраций, но и от взаимного направления движения фаз (прямоток, противоток, смешанный ток, перекрѐстный ток) и от способа создания поверхности контакта (плѐночные, насадочные, тарельчатые, распыливающие аппараты).
Рассмотрим расчѐт средней движущей силы для противоточного аппарата
при следующих условиях: |
|
|
|
|
|
1) линия равновесия |
кривая, |
( |
; |
|
|
2) расходы фаз по длине аппарата меняются незначительно, поэтому их |
|||||
принимаем постоянными, т.е. |
|
, рабочая линия – прямая; |
|||
3) коэффициенты массоотдачи |
и коэффициенты массопередачи |
||||
неизменны по всей длине аппарата. |
|
|
|
||
В пределах аппарата распределяемый |
компонент переходит из |
фазы |
|||
(газовая) в фазу (жидкая). При этом рабочая концентрация в фазе |
больше |
||||
равновесной, т. е. |
Запишем основное уравнение массопередачи через |
||||
параметры фазы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
Для произвольного участка аппарата с поверхностью взаимодействия |
|||||
концентрация в фазе |
изменяется |
, и количество распределяемого компонента, |
|||
переходящего в фазу |
составит согласно уравнений |
материального баланса и |
|||
массопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
(2) |
После разделения переменных произведѐм интегрирование в пределах всего аппарата (концентрация в фазе изменяется от , поверхность контакта от 0 до )
∫ |
|
|
|
∫ |
|
(3) |
||
|
|
|
||||||
∫ |
|
|
|
|
|
|
|
(3a) |
|
|
|
|
|
|
|
По уравнению материального баланса для аппарата в целом
( |
, т. е. |
(4) |
⁄( |
(4a) |
После подстановки в (3а) получаем
∫ |
|
|
|
( |
, или |
(5) |
|
|
(5a)
∫
Сопоставляя уравнения (1) и (5а), делаем вывод, что
|
|
|
|
|
|
|
, |
(6) |
|
|
|
∫ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
средняя движущая сила в аппарате при выражении концентраций через |
||||||||
фазу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Путѐм аналогичных рассуждений и выводов можно получить, что средняя |
||||||||
движущая сила при выражении концентраций в фазе |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7) |
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Значение интеграла, стоящего в знаменателе выражения определяется |
||||||||
графически либо численными методами. При использовании |
первого метода |
||||||||
строят в масштабе график функции ⁄( |
|
( в пределах от |
|||||||
|
. Затем определяют площадь |
криволинейной |
трапеции АВСД, |
ограниченной осью абсцисс, графиком функции и пределами интегрирования.
Затем, умножив площадь на масштабы по оси абсцисс |
и ординат |
|
, |
|||||||
вычисляют значение интеграла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
|
|
|
|
|
(8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Значения локальных величин движущей силы можно определить, используя |
||||||||||
графические зависимости |
( |
( |
( и уравнение |
( |
, где |
|||||
длина аппарата. Концевые движущие силы (на входе |
и на выходе |
) |
могут быть использованы для расчѐта средней движущей силы по упрощѐнным
зависимостям, если равновесная |
( и рабочая |
( линии прямые |
|||||
(близки к прямым). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(9) |
|
|
|
|
|
|
|
(10) |
При отношении |
|
, где |
|
и |
большая и меньшая из |
||
|
|||||||
концевых движущих сил |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При ⁄ , как и при теплообмене, средняя движущая сила рассчитывается по среднему арифметическому концевых значений
(12)
Приведѐнные выше методы и уравнения применимы также для расчетов средней движущей силы, выраженной в относительных концентрациях, если процесс идѐт с участием компонентов–носителей и распределяемого компонента.
Лекции 39,40
Модифицированное уравнение массопередачи. Единица переноса. Число единиц переноса (ЧЕП). Высота единицы переноса (ВЕП)
Для многих массообменных аппаратов поверхность контакта фаз не фиксирована, подвижна, постоянно деформируется и размер еѐ установить трудно. Это усложняет применение в расчѐтах основного уравнения массопередачи. Характерным для расчѐтов параметром в таком случае берут длину (высоту) аппарата. В таком случае межфазную поверхность F выражают следующим образом
|
|
, |
где |
поперечное сечение аппарата, м2; |
высота контактной зоны его, м; |
удельная поверхность контакта, м2/м3; |
объѐм контактной зоны, м3. |
Подставив в основное уравнение массопередачи указанные выражения, получим
∫
В то же время из уравнения материального баланса
(
Произведя замену в уравнении массопередачи получим, что расход фазы (если он незначительно меняется по длине аппарата)
,
∫
откуда высота аппарата составляет
∫
Сомножитель |
|
называют высотой единицы переноса. Из |
|
выражения следует, что на участке аппарата высотой, равной ВЕП, концентрация изменяется на величину, равную средней движущей силе.
Единица переноса – участок аппарата, на котором концентрация изменяется на величину средней движущей силы.
Выражения
∫
выражают число единиц переноса. Высота аппарата
.
Определение величины интеграла
∫
т.е. ЧЕП, графическим интегрированием было рассмотрено ранее.
Подобные выражения могут быть получены при расчетах аппарата через расход фазы L и концентрации распределяемого компонента в ней
∫
∫
Существует также понятие числа и высоты единицы переноса в фазе, которую получают при совместном анализе уравнений материального баланса и массаотдачи, например:
( )
При решении этого уравнения получаем число единиц переноса в фазе G:
∫
соответственно, ЧЕП для фазы L:
∫
Рассматривая указанные уравнения совместно с уравнением массопередачи, из которого ЧЕП по фазе G:
∫
и используя правило аддитивности фазовых сопротивлений получим:
( )
Подставив вместо и их выражения через и , устанавливаем, что:
–фактор массопередачи.
Сучетом этого
Последние выражения в практических расчетах мало применяются из-за трудности определения граничных концентраций. С помощью этих выражений можно установить, что
где и – высоты единиц переноса по фазам G и L соответственно.
Общие высоты единиц переноса |
и |
можно такде рассчитать через |
объемные коэффициенты массопередачи |
|
, нагрузки аппарата |
по фазам, отнесенные к единице его поперечного сечения
На практике |
, |
зачастую рассчитывают по эмпирическим либо |
критериальным уравнениям из-за трудности определения поверхности массопередачи (если она не фиксирована).
При расчетах ЧЕП, ВЕП для систем, включающих 2 компонента-носителя в уравнения, подставляют не расходы фаз, а расходы компонентов-носителей в них. Соответственно, рабочий и равновесный состав фаз выражают с использованием относительных концентраций.
Обратное перемешивание в массообменных аппаратах и его влияние на движущую силу
При выводе уравнений для расчѐта средней движущей силы принимался поршневой-идеального вытеснения – режим движения фаз. При этом все частицы фазы движутся с одинаковыми скоростями.
Вдействительности картина движения фаз сложнее, наблюдается перемешивание потока фазы не только поперек направления его движения, но и вдоль оси движения. Оно обусловлено турбулентной диффузией, захватом и увлечением некоторой части одной фазы другой (унос брызг жидкости газом и т.д.). В противоточных аппаратах, например, предназначенных для взаимодействия жидкостей и газа, прореагировавшая жидкость за счет уноса газом забрасывается в зону с не прореагировавшей жидкостью. При смешении уменьшается (увеличивается ) рабочая концентрация жидкости при том же значении равновесной концентрации. Это вызывает снижение движущей силы как на локальном уровне, так и средней в целом по аппарату. Выравнивание концентраций идет и за счет молекулярной диффузии.
Врежиме идеального вытеснения движущая сила максимальна, в режиме идеального смешения мгновенно выравнивается концентрация во всем объеме аппарата и движущая сила минимальна.
Вреальных аппаратах имеет место промежуточный между идеальным вытеснением и смешением режим.