- •27. Назначение крыла и требования к нему
- •26 Расчет, тонкостенных конструкций, работающих на кручение.
- •28.Силовые элементы и конструктивные схемы крыльев. Конструкция элементов крыла.
- •30.Конструкция стрингеров.
- •29.Конструкция лонжеронов.
- •31.Конструкция нервюр.
- •33.Стреловидные крылья.
- •34.Треугольные крылья.
- •35. Конструктивные меры. Применяемые для улучшения аэродинамических характеристик стреловидных и треугольных крыльев.
- •36.Крыло изменяемой стреловидности.
- •39.Взаимное расположение крыла и фюзеляжа.
- •40. Разъемы крыльев. Конструкция и нагружение стыковых узлов и соединений.
- •41.Нагрузки, действующие на крыло.
- •42.Приближенные расчеты на прочность крыла
- •44.Устройства, улучшающие несущие свойства крыла
- •45. Нагружение и особенности конструкции средств механизации крыла.
- •46.Приближённый расчёт на прочность элементов механизации крыла.
- •47. Назначение фюзеляжа.
- •48. Требования, предъявляемые к фюзеляжу.
41.Нагрузки, действующие на крыло.
На крыло в полете действуют распределенные аэродинамические силы, приложенные непосредственно к обшивке в виде сил разрежения и давления, массовые силы конструкции крыла, распределенные по всему объему крыла, и сосредоточенные массовые силы от агрегатов и грузов, приложенные в узлах их крепления к крылу.
Эти силы уравновешиваются реакциями Rф в узлах крепления крыла к фюзеляжу. Реакции фюзеляжа возникают вследствие того, что аэродинамические силы крыла уравновешивают не только массовые силы крыла, но и массовые силы всего самолета.
42.Приближенные расчеты на прочность крыла
В приближенном расчете на сдвиг и кручение рассматривается раздельно действие поперечной силы Q, расположенной в центре жесткости сечения (ц. ж.), и действие крутящего момента Мкр. Приближенный метод расчета дает достаточно правильное представление о роли стенок лонжеронов и обшивки В работе крыла на сдвиг и кручение.
1. Определение касательных напряжений xQ от поперечной силы, приложенной в центре жесткости сечения.
Основное допущение, принимаемое при приближенном определении τQ, состоит в предположении, что поперечная сила Q, проходящая через центр жесткости сечения, вызывает касательные напряжения только в стенках. Касательными напряжениями, возникающими при этом в верхней и нижней обшивке, пренебрегаем. Как уже отмечалось, лонжероны в составе балки крыла работают совместно. Поэтому поперечная сила Q, проходящая через центр жесткости сечения, распределяется между лонжеронами пропорционально на этом основании для двух лонжеронов иного крыла
Погонное касательное усилие в стенке от поперечной силы
где Hi — рабочая высота лонжерона.
43. Особенности расчета на прочность стреловидных и треугольных крыльев. Стреловидное крыло – это крыло скоростного самолета. Поэтому его конструктивно-силовая схема должна удовлетворять и тем требованиям, которые диктуются большой скоростью полета. В отличии от прямого крыла у стреловидного крыла изгибающий момент М лонжерона в сечении бортовой нервюры 1-2 дает состовляющую Мsinχ, что вызывает нагружение бортовой нервюры большим изгибающим моментом (рис 1).
Рис.1 Схема стреловидного крыла с моментной заделкой по одному лонжерону.
В стреловидном крыле крутящий момент передается с обшивки на борт фюзеляжа через бортовую нервюру.
Проектировочный расчет такого крыла в сечениях 1-1’-1’’ на расстоянии большем, чем а (расст-е м/у лонжеронами в сечении 1-1’-1’’), производится так же, как и расчет прямого моноблочного крыла.
При расчете корневой части делается допущение, что весь изгибающий момент воспринимается лонжероном. За ось жесткости здесь принимается ось лонжерона, относительно которой и подсчитывается крутящий момент. Часть крутящего момента на борт фюзеляжа передается изгибом нервюры 1-1’-1’’, другая часть изгибом нервюры 2-2’.
Крутящий момент между нервюрами 1-1’-1’’ и 2-2’ можно распределить пропорционально площадям, ограниченных их контурами:
где Мкр – крутящий момент; W1, W2 – площади, ограниченные соответственно контурами нервюр 1-1’-1’’ и 2-2’.
Треугольные крылья – это крылья малого удлинения; применяются они, как правило, на сверхзвуковых самолетах.
При проектировочном расчете принимают, что перерезывающая сила и изгибающий момент воспринимается только лонжеронами, а крутящий момент – замкнутым контуром, образованным обшивкой и стенкой заднего лонжерона.
Так как кривизна оси всех лонжеронов в точке их пересечения у конца крыла одинакова, то можно принять, что при изгибе будет одинаковой кривизна и в любом поточном сечении по размаху. Следовательно, в проектировочном расчете можно использовать гипотезу плоских сечений, на основе которой и находится распределение изгибающего момента и перерезывающей силы между лонжеронами.