Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12639
.pdf
Добавление пара приводит к необходимости подачи и отвода тепла в процессе конденсации при
температурах, лежащих ниже температуры конденсации основной массы разделяемых легких и средних
масел. Для отделения указанных нефтяных паров, разбавленных паром, требуется более масштабная и,
следовательно, более дорогая конденсационная установка, чем та, которая необходима для конденсации
неразбавленных легких и средних масел.
Кроме того, существует опасность того, что пар может оказать окислительное воздействие на 105 продуктов
реакции. Добавление газов крекинга или постоянных газов, безусловно, предотвращает такое окисление, но
извлечение легких и средних масел становится еще более сложным, чем при добавлении пара, поскольку и в
этом случае ценные компоненты, кипящие при температуре ниже 1000°C, должны быть извлечены из сильно
разбавленного состояния.
Иностранные корреспонденты обнаружили, что указанные недостатки в значительной степени устраняются, а
сам процесс становится гораздо более экономичным благодаря использованию в качестве разбавляющих
агентов паров нефти, образующихся в результате термического разложения, которые лишь снижают
парциальное давление образующихся паров тяжелой нефти, основная часть которых не конденсируется ниже
температуры конденсации паров легких и средних нефтей, и протеканию процесса следующим образом: из
паров, образующихся в результате крекинга в паровой фазе исходных углеводородов, в нефти из
компонентов с высокой температурой кипения и имеющих... Склонность к образованию асфальтовых
отложений в условиях мягкого крекинга приводит к конденсации части паров (которые в основном состоят из
обычно жидких углеводородов, не конденсирующихся ниже температуры конденсации легких масел), которые
еще находятся в парообразном состоянии, и добавляются к парам свежих углеводородных масел,
подлежащих крекингу. Полученные пары пропускаются без промежуточной конденсации в камеру крекинга.
Предпочтительно пропускать через реакционную камеру пары масел, кипящие в диапазоне от 105 до 3300
градусов Цельсия, которые служат исходными материалами, вместе с 1,7–20-кратным количеством паров
масел с низкой температурой кипения, особенно паров легких или средних масел, полученных в результате
самого термического разложения, и из которых удалены пары веществ с высокой температурой кипения, в
частности, по меньшей мере тех, температура кипения которых выше 4000 градусов Цельсия,
предпочтительно выше 3300 градусов Цельсия, которые склонны к образованию асфальтовых отложений,
образующихся одновременно. В любом случае средняя температура кипения паров масла, добавленных для
снижения давления паров тяжелых компонентов исходных масел, ниже, чем у указанных масел. Разделение
паров веществ с высокой температурой кипения от паров масел с низкой температурой кипения может быть
осуществлено, например, путем частичной конденсации смеси, выходящей из реакционной камеры, путем
частичного охлаждения, или путем охлаждения и обработки промывочными жидкостями, или путем
охлаждения и электрического разделения.
Два или более метода разделения могут использоваться совместно. В результате такой обработки
отделяются вещества, склонные к полимеризации и образованию кокса, образующегося в ходе реакции и
имеющего температуру кипения выше верхнего предела кипения исходного материала.
В отличие от смешивания стеблей с веществами, подлежащими расщеплению, процесс согласно настоящему
изобретению имеет, среди прочего, преимущество в том, что благодаря более высокой концентрации паров
легких или средних масел, присутствующих в реакционном сосуде, образующиеся пары тяжелых масел и
вещества, подверженные полимеризации, присутствуют в относительно значительно меньшей концентрации.
Более низкая концентрация последних веществ приводит не только к уменьшению количества тяжелой нефти
и твердых отложений, таких как асфальтовые или углеродистые вещества, но и к получению более
качественной тяжелой нефти, поскольку в указанном случае полимеризация не может привести к
образованию таких высокомолекулярных соединений, как при высоком содержании тяжелой нефти. Кроме
того, тепловыделение невелико, поскольку пары, выходящие из реакционного сосуда, необходимо охлаждать
лишь примерно на 1,30–200 °C, например, без конденсации основной их части. Экономичность процесса
дополнительно повышается на 90% за счет использования тепла, отводимого парами реакционной смеси, для
испарения используемого свежего масла.
В отличие от добавления пара, 9.
Процесс, описанный в настоящем изобретении, имеет большое преимущество в том, что для его
осуществления требуется гораздо меньшая по размеру конденсационная установка.
Кроме того, было установлено, что когда реакционные сосуды имеют одинаковый размер и когда период
времени, в течение которого реагирующие материалы находятся в реакционных сосудах, одинаков, согласно
настоящему изобретению получается большее количество желаемых продуктов расщепления, таких как
легкие масла, чем при разделении несмешанных паров исходных материалов.
Следующий пример, приведенный со ссылкой на схематический чертеж 110, прилагаемый к
предварительному описанию, который иллюстрирует компоновку аппарата, пригодного для осуществления
процесса в соответствии с настоящим изобретением, дополнительно пояснит это изобретение, но
изобретение не ограничивается этим примером или конкретной показанной компоновкой. Данное устройство
может быть использовано с аналогичными результатами для обработки других углеводородных продуктов,
помимо тех, которые указаны в пунктах 1-20 в приведенном примере.
ПРИМЕР.
Пары газойля, полученного методом низкотемпературной карбонизации бурого угля и кипящего при
температуре от 2600 до 360 12,5 градусов Цельсия, циркулируют через реакционный сосуд, который
нагревается до 6000 градусов Цельсия, а его стенки могут быть изготовлены из каталитически активного
материала, такого как железо, никель, медь, хром или другие активные металлы или сплавы этих металлов.
После выхода из сосуда А пары охлаждаются до такой степени путем распыления свежего масла под высоким
давлением в сепаратор В, что небольшая часть паров, состоящих из компонентов с температурой кипения
выше 360 градусов Цельсия, конденсируется, или же пары промываются тяжелым маслом при температуре
около 3500 градусов Цельсия, которое поглощает тяжелые компоненты. (В данном случае B — это шайба).
Часть неконденсированных паров масла, выходящих из блока B, затем отводится; эта часть дефлегмируется
в дефлегматоре C и конденсируется в конденсаторе D для извлечения легкого масла, кипящего при
температуре от 500 до 2500 градусов Цельсия, в то время как компоненты с еще более низкой температурой
кипения отводятся из конденсатора D для дальнейшей обработки.
Большая часть паров масла, выходящих из реакционного сосуда, после пополнения свежим маслом по трубе
1, а также количество, отводимое для конденсации, направляется в воздуходувку E и сепаратор G, а затем
снова подается в реакционный сосуд A. Для откачки паров предпочтительно использовать воздуходувку E,
которую можно разместить в любом удобном месте цикла, предпочтительно за сепаратором B. Для полного
отделения любых паров тяжелого масла, уносимых потоком, свежее масло или неконвертированное масло,
полученное в дефлегматоре C, могут распыляться в воздуходувку E, при этом смесь распыленного масла и
паров тяжелого масла разделяется в сепараторе G. Если тяжелое масло, полученное в сепараторе B,
подлежит дальнейшей обработке, например, крекингом или гидрированием в отдельном реакционном сосуде,
целесообразно пропускать его через испаритель F для испарения компонентов свежего масла, распыленного
в сепаратор B, которые кипят ниже 3500 градусов Цельсия, и возврата их в сосуд A. Аналогичная процедура
выполняется с маслами, собранными в воздуходувке E или сепараторе G, в то время как пары, выходящие из
последнего, подаются непосредственно в сосуд A. Испаритель F снабжен входом J и выходом 1K для
неиспаренного масла. В нем собраны компоненты с высокой температурой кипения.
Вместо указанного газойля, получаемого из бурого угля методом низкотемпературной карбонизации, газойля
или среднетяжелого масла, полученного путем крекинга или деструктивного гидрирования, в качестве
исходного материала для процесса согласно настоящему изобретению может использоваться тяжелая нефть.
Разделение паров тяжелой нефти, образующихся в реакционном сосуде, также может быть осуществлено
путем охлаждения парообразной реакционной смеси с помощью свежего исходного масла или свежего масла
и воды до температуры примерно от 400 до 5000 градусов Цельсия, при этом конденсированные и
мелкодисперсные компоненты смеси осаждаются из нее электрическим способом. Путем промывки
электродов холодным тяжелым маслом можно разбавить сконденсированные компоненты и довести их до
температуры около 3500 градусов Цельсия, при которой образование углерода из сконденсированного
тяжелого масла прекращается.
Вместо того чтобы направлять жидкие компоненты, разделенные на разных этапах цикла, в один испаритель,
во многих случаях предпочтительнее использовать несколько испарителей, каждый из которых
поддерживается при температуре, достаточной для испарения 80 конкретных жидких компонентов, вводимых
в него. Кроме того, несколько аппаратов, работающих в циклическом режиме, могут быть соединены
параллельно друг другу трубчатыми трубопроводами, например, путем использования неконвертированного
исходного масла, полученного в одном цикле, в качестве свежего масла для другого цикла.
Процесс, описанный в настоящем изобретении, имеет ряд преимуществ по сравнению с процессом крекинга,
в котором в реакционный сосуд рециркулируются только отходящие газы, не содержащие конденсируемых
компонентов, в то время как крекинг свежего масла происходит без добавления рециркулируемых
разбавляющих масел. Согласно настоящему изобретению, из газойля, полученного из бурой каменноугольной
смолы и газа, кипящего при температуре от 3000 до 3600 градусов Цельсия в аппарате с нагревательной
поверхностью 6 квадратных метров при рабочей температуре 5200 градусов Цельсия, получают 3 килограмма
легкого масла в час, тогда как при крекинге без рециркуляции разбавляющего масла в том же аппарате и при
той же температуре можно получить только 1,5 килограмма легкого масла, причем легкие масла, полученные
обоими процессами, обладают одинаковыми антидетонационными свойствами. Еще одним преимуществом
данного процесса является то, что отходящие газы содержат очень высокий процент олефинов, например, 65
процентов, как в вышеупомянутом крекинге бурого каменноугольного дегтя.
В процессе сравнительного крекинга отходящие газы содержат лишь 43 процента олефинов. 115 Если
фракцию сырого немецкого минерального масла, кипящую при температуре от 1000 до 3000 градусов
Цельсия, обработать при температуре около 5200 градусов Цельсия в аппарате с нагревательной
поверхностью площадью 10 квадратных метров (120 метров), то в час будет получено 5 килограммов легкого
масла с хорошими детонационными свойствами. Аналогичным образом, недетонационный бензин может быть
успешно получен из легкого масла, кипящего при температуре от 1000 до 2000 градусов Цельсия, полученного
путем деструктивного гидрирования парафиновой сырой нефти.
Мне известно, что уже было предложено расщеплять масла путем пропускания их через множество камер в
130 63884114, в которых они подвергаются воздействию тепла паров, исходящих из змеевика жидкофазного
крекинга, и пропускаются через указанные масла в противоточном контуре. Пары, выделяющиеся из
обработанных таким образом масел, соединяются с парами, проходящими через масла, и после прохождения
через всю серию указанных камер подвергаются конденсации. В качестве доработки? в процессе... потоки,
которые должны быть введены в одну из этих камер, могут, после выхода из...
В предыдущей камере происходит перегрев в змеевике крекинга фазового перехода, в котором, в отличие от
предыдущего случая, не проводится повторная термообработка в фазе пара части пара, выходящего из
змеевика фазового перехода, и в котором не производится удаление части конденсированной части
крекированных паров после конденсации высококипящих компонентов.
Также был предложен другой процесс, согласно которому крекинг исходных масел осуществляется главным
образом в жидкой фазе, и в нем, с целью поддержания достаточной температуры в камере крекинга жидкой
фазы, часть выделяющихся углеводородных паров перегревается в термоаппликаторе, нагревающем
змеевике, а затем пропускается через жидкий слой в камере крекинга жидкой фазы. Температура парового
нагревательного змеевика в этом процессе поддерживается на уровне 5,90°C, тогда как температура масла,
подвергнутого крекингу в жидкой фазе, составляет около 4,00°C, так что пары, прошедшие через жидкое
масло, не могут быть удалены путем конденсации, которая осуществляется в соответствии с
присутствующими компонентами, кипящими выше -10°C и склонными к образованию асфальтовых отложений
в условиях крекинга. В результате этого процесса в нагревательной спирали из карбоната образуются
отложения, которые затем собираются в углеродном сепараторе, расположенном перед входом перегретого
карбоната в цепную трубу крекинга жидкой фазы.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_388115.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=388115&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB388115A
[]
PATE NT 2FEemAeJ N
4a s Дата подачи заявки: октябрь. 19, 1931. № 29,0631.
__ Завершено: февраль. 23, 1933.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Одобренные ранее конструкции из восточной латуни и литьевой штукатурки.
Я, Ксения Винтонн, вдова, проживающая по адресу: авеню Гамбетта, 8, Кламар (Сена), Франция, гражданка
Союза Социалистических Советских Республик, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о
способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Натуральный восточный лак из Китая, Японии или Индокитая, получаемый из Rhus vernicifera, Melanorrhea
laccifera и подобных видов, до сих пор не использовался в больших количествах, поскольку при высыхании он
образует неоднородный продукт, и, следовательно, до моего изобретения его использование было
ограничено очень тонкими покрытиями.
Теперь я обнаружил, что, начиная с натурального восточного лака, как в его первоначальном состоянии, так и
после обработки, описанной в моей заявке № 19939/32, можно получить однородную массу, которая быстро
затвердевает, добавив к лаку, до его застывания, соответствующую долю осветлителя из измельченного
известкового цемента -25. Цемент, по-видимому, играет двойную роль: с одной стороны, он поглощает часть
воды, благодаря чему облегчается высыхание, а с другой стороны, образует связующее вещество,
способствующее схватыванию цементной массы.
Доля добавляемого известкового цемента сильно варьируется в зависимости от того, какой продукт
необходимо получить. Он варьируется примерно от 1,5 до 100%. Часто преимуществом является пропорция,
составляющая 100% по весу.
Добавление такого цемента к восточному лаку может осуществляться несколькими различными способами. В
случае сравнительно небольшого количества известкового цемента, который необходимо добавить к
восточному лаку, я могу, например, использовать два цементных пистолета, струи которых я направляю на
опорную плиту из дерева, металла, кожи или любого другого подходящего материала, на который будет
наноситься материал. Один из цементных пистолетов подает восточный лак, нагретый до полного
расплавления, а другой – измельченный известковый цемент в той пропорции, которая обеспечивает
желаемое затвердевание, после чего полученные плиты с покрытием подвергаются давлению в
гидравлическом прессе для образования твердой однородной массы. Я также могу нагреть восточный лак в
подходящей емкости, чтобы он стал совершенно жидким, а затем опустить опорную пластину в ванну с
восточным лаком, после чего на пластину нанести соответствующее количество пропитанного известкового
цемента.
Затем пластина подается в печь, где под действием гидравлического пресса несколько пластин склеиваются
между собой. 6S. Когда используется большое количество известкового цемента, например, 100%, цемент
смешивают с массой восточного лака. В этом случае целесообразно нагреть половину измельченной смеси
до 1600 °C и смешать нагретую половину с ненагретой, после чего полученную смесь формуют под
давлением при температуре 150-160 °C.
Материал застывает очень быстро. Его можно измельчить до образования мелкого порошка, который можно
хранить. Этот порошок можно формовать в горячем состоянии (например, при 1600 °C), предпочтительно под
сравнительно высоким давлением (около 100 кг/см²). Полученные таким образом изделия обладают
твердостью 80 и удивительно хорошо противостоят большинству физических и химических воздействий. Они
также обладают значительной электроизоляционной способностью.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_388116.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=388116&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
Patent Translate
Powered by EPO and Google
Patent Translate is currently overloaded by requests. Please try again in a few seconds.
We apologise for any inconvenience this may cause.
Contact Patent Translate team
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_388117.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=388117&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB388117A
[]
Мы, Иернри Льюис Гай, из "Торн-
Компания ASSOCIATE D ELECTRICAL DICUIST LIMITED, расположенная по адресу: Хейл-роуд, Хейл,
графство Честер, подданный короля Великобритании, и компания ASSOCIATE D ELECTRICAL DICUIST
LIMITED, расположенная по адресу: Краун-хаус, Олдвич, город Вестминстер, британская компания,
настоящим заявляют, что данное изобретение относится к паровым турбинам, и в частности к паровым
турбинам, которые снабжены водонепроницаемой лопаткой для минимизации утечки небольших количеств
пара, которые могут просачиваться изнутри цилиндра турбины через обычно предусмотренную лабиринтную
набивку. Однако данное изобретение не ограничивается турбинами именно этой модели.
описание.
В турбинах, снабженных водонепроницаемой лопаткой такого типа, кольцевое пространство, окружающее вал
ротора 1: между лабиринтным уплотнением и лопаткой, обычно соединено с конденсатором или с выпускным
отверстием, давление жидкости в котором ниже атмосферного, так что при нормальных условиях
эксплуатации любой пар, образующийся в результате испарения воды в корпусе лопатки, смешивается с
паром, просачивающимся через лабиринтное уплотнение 3Q, и отводится из турбины. Однако, когда
давление пара в цилиндре турбины падает ниже давления, создаваемого паром, генерируемым в корпусе
лопасти, что, например, может происходить при очень малых нагрузках, таких как при запуске или остановке
турбины, пар, генерируемый в корпусе лопасти, который имеет более низкую температуру, чем температура
пара на входе, будет стремиться просачиваться через лабиринтную набивку, а в случае высокого давления –
в пространство между первой диафрагмой и колесом первой ступени турбины.
В этих условиях входная сторона первого колеса подвергается воздействию пара с более низкой
температурой, чем рабочий пар, которому подвергается выходная сторона колеса. Такое неравномерное
распределение температуры вызывает деформацию колеса, которое может принять форму блюдца, при этом
периферия колеса даже загрязняет выходную поверхность первой диафрагмы. Это нежелательное состояние
55 может также возникнуть при остановке турбины, когда холодный воздух может затягиваться в турбину
снаружи через лабиринтный сальник и оказывать давление на входную сторону колеса 60, пока последнее
еще горячее.
Целью изобретения является минимизация количества относительно холодного пара или воздуха,
просачивающегося через лабиринтную набивку и контактирующего с входной стороной турбинного колеса.
Согласно настоящему изобретению, эта цель достигается путем отвода основной массы относительно
холодной жидкости, которая может просачиваться через лабиринтную набивку в сторону роторной камеры, на
выходную поверхность первой диафрагмы на ее периферии или вблизи нее.
Относительно холодную жидкость можно удобно отводить через один или несколько радиальных каналов,
предусмотренных в диафрагме, начиная от кольцевого пространства между лабиринтным уплотнением и
первым колесом и заканчивая на периферии диафрагмы или вблизи нее на ее выходной поверхности, или же
она может проходить к периферии диафрагмы через кольцевое пространство, предусмотренное между
диафрагмой и ложной выходной поверхностью.
Для обеспечения того, чтобы максимальное количество охлаждающей жидкости (85%) отводилось к
периферии диафрагмы, предпочтительно предусматривать лабиринтную набивку между внутренней
периферией первой диафрагмы и ступицей соответствующего ей турбинного колеса или валом турбины.
Таким образом, относительно холодная жидкость не попадает в пространство между диафрагмой и колесом и
вынуждена проходить по обводному каналу в диафрагме.
Небольшое количество охлаждающей жидкости, которое может просачиваться через эту вторую лабиринтную
набивку, окажет очень незначительное влияние на температуру входной поверхности колеса 100, и, таким
образом, тенденция к деформации колеса в сторону диафрагмы может быть сведена к безопасным пределам.
В одном из удобных вариантов изобретения на внешней поверхности диафрагмы первого C-' A,:,B GJ L=t
образовано кольцевое углубление. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Дата подачи заявки: окт. 27, 1931. №
29787/37. Слева: 27 июля 1932 г.
Завершено: февраль. 23, 1933.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Усовершенствования, относящиеся к паровым турбинам или связанные с ними.
стадия, простирающаяся от внутренней до внешней периферии. В это углубление вставляется кольцевая
пластина таким образом, что ее наружная поверхность плотно прилегает к наружной поверхности диафрагмы,
оставляя кольцевое пространство между внутренней поверхностью пластины и диафрагмой. Отверстия
вблизи периферии пластины обеспечивают сообщение между кольцевым пространством и внешней или
выходной стороной диафрагмы, а на внутренней периферии кольцевое пространство сообщается с каналами
в диафрагме, заканчивающимися в ее центральном отверстии. Между внутренней периферией диафрагмы и
поверхностью колеса первой ступени турбины расположена лабиринтная набивка j5, находящаяся между
указанными трубопроводами и выходной поверхностью диафрагмы. 20 Очевидно, что изобретение допускает
модификации в отношении конструкции и компоновки без выхода за рамки его объема, и что данная
компоновка обеспечивает усовершенствование, которое может быть внедрено в существующие паровые
турбины, благодаря чему практически исключается вредное воздействие утечки относительно холодной
жидкости через лабиринтную набивку в пространство между диафрагмой первой ступени и соответствующим
ей колесом.
Дата: 27 октября, 19:31.
Ф. В. Ле Талл, дипломированный патентный поверенный, Норфолк-стрит, Стрэнд, 2, Лондон, У. К.,
представитель заявителей.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, относящиеся к паровым турбинам или связанные с ними.
Мы, компания EENiRY Ln-wis Guy, расположенная по адресу: "Thornhill", Hale Road, Hale, графство Честер,
подданная короля Великобритании, и компания ASSOCIATED ELECTRICAL INDUSTRIES LIMITED,
расположенная по адресу: Crown House, Aldwych, город Вестминстер, британская компания, настоящим
заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны
и установлены в следующем заявлении:
Изобретение относится к паровым турбинам, и в частности к паровым турбинам, которые снабжены
водонепроницаемой лопаткой, состоящей, например, из кольцевой диафрагмы или лопатки, герметично
закрепленной на валу турбины внутри кольцевой камеры, образованной внутри корпуса турбины и
содержащей воду, благодаря чему при вращении вала между внешней периферией лопатки и кольцевой
камерой создается водонепроницаемое уплотнение, что минимизирует утечку небольших количеств пара,
которые могут просачиваться из внутренней части цилиндра турбины через обычно используемую
лабиринтную набивку. Однако изобретение не ограничивается турбинами данного типа.
В турбинах, снабженных водонепроницаемой лопаткой такого типа, кольцевое пространство вокруг вала
ротора между лабиринтным уплотнением и лопаткой обычно соединено с конденсатором или с выпускным
отверстием, давление жидкости в котором ниже атмосферного, так что при нормальных условиях
эксплуатации любой пар, образующийся в результате испарения воды в корпусе лопатки, смешивается с
паром, просачивающимся через лабиринтное уплотнение, и отводится из турбины. Однако, когда давление
пара 75 в цилиндре турбины падает ниже давления, создаваемого паром, образующимся в корпусе лопасти,
что, например, может произойти при очень малых нагрузках, таких как при запуске или остановке турбины 80,
пар, образующийся в корпусе лопасти и имеющий более низкую температуру, чем температура пара на входе,
будет стремиться просачиваться через лабиринтную набивку и, в случае высокого давления на входном конце
85, в пространство между диафрагмой перед колесом первого турбинного вала и этим колесом.
В этих условиях входная сторона этого первого колеса подвергается воздействию пара, температура которого
на 90% ниже, чем температура рабочего пара, которому подвергается выходная сторона колеса. Такое
неравномерное распределение температуры приводит к деформации колеса.
последняя может принять форму 95 градусов, при этом периферия колеса в конечном итоге будет задевать
выходную поверхность первой диафрагмы. Это нежелательное состояние может также возникнуть при
остановке турбины, когда холодный воздух может затягиваться в турбину снаружи через лабиринт и
оказывать давление на входную сторону колеса, пока последнее еще горячее.
Целью изобретения является минимизация количества относительно холодного пара или воздуха,
просачивающегося через лабиринтную набивку перед первым турбинным колесом.
и соприкасается с входной стороной колеса, и эта цель достигается в соответствии с настоящим
изобретением путем обхода выходной поверхности 388,117 388,117 диафрагмы перед первым колесом, на
или вблизи его соплового кольца, основной массы относительно холодной жидкости, которая может
просачиваться мимо указанного лабиринтного уплотнения в сторону роторной камеры.
Относительно холодная жидкость может быть удобно отведена через один или несколько радиальных
каналов, предусмотренных в диафрагме и сообщающихся одним концом с кольцевым пространством между
лабиринтным уплотнением и первым колесом, а другим концом — с выходной поверхностью диафрагмы у или
вблизи соплового кольца, или же она может проходить к или вблизи соплового кольца через кольцевое
пространство, предусмотренное между диафрагмой и ложной выходной поверхностью.
Для обеспечения максимального отвода охлаждающей жидкости к сопловому кольцу предпочтительно
предусматривается вторая лабиринтная набивка, расположенная между внутренней периферией диафрагмы
перед первым колесом и ступицей указанного колеса или валом турбины. Таким образом, относительно
холодная жидкость не может попасть в пространство между диафрагмой и колесом и вынуждена проходить по
обводному каналу в диафрагме.
Небольшое количество охлаждающей жидкости, которое может просачиваться через эту вторую лабиринтную
набивку, окажет очень незначительное влияние на температуру входной поверхности первого колеса, и, таким
образом, тенденция к деформации колеса в сторону диафрагмы может быть сведена к безопасным пределам.
Изобретение проиллюстрировано на примере прилагаемого чертежа, на котором: на рисунке 1 в поперечном
разрезе показана часть верхней половины первой ступени на конце высокого давления паровой турбины
существующей конструкции, модифицированной в соответствии с применением изобретения. На рис. 2
показана модифицированная версия конструкции, изображенной на рис. 1.
Рис. 3 представляет собой поперечный разрез части документа, расположение которого показано на рис.
2.
На рис. 4 показана еще одна модифицированная версия конструкции, изображенной на рис.
1, На рис. 5 представлен поперечный разрез части конструкции, показанной на рис.
Аналогичные детали на всех рисунках обозначены одной и той же цифрой.
На чертежах 1 обозначает диафрагму первой ступени высокого давления турбины, корпус которой обозначен
цифрой 2. На выходной поверхности этой диафрагмы образовано кольцевое углубление 3, простирающееся,
как показано на фиг. 1 и 2, от внутренней периферии диафрагмы до кольца сопла 21 на ее внешней
периферии. Внутри этого углубления 3 расположена кольцевая пластина 4, наружная поверхность которой
плотно прилегает к выходной поверхности диафрагмы 1, а L70 несколько отстоит от диафрагмы, так что
между внутренней стороной пластины и поверхностью углубления 3 образуется кольцевое пространство 5. В
периферии пластины 4 образованы соответствующие отверстия 6, обеспечивающие сообщение между
кольцевым пространством 5 и внешней или выходной стороной диафрагмы 1, а также между последней и
первым колесом 7 турбины, которое закреплено 80 на валу турбины 8. В центральной части диафрагмы 1
образован кольцевой канал или канавка 9, а каналы 10, сообщающиеся с этой канавкой и пространством 5,
обеспечивают выходное отверстие 85 из камеры 11 в пространство 5.
Лабиринтная прокладка 12, расположенная между внутренней периферией диафрагмы 1 и ступицей 13
колеса 7, обеспечивает прохождение большей части пара 10, проходящего через камеру 11, в пространство 5
через канавку 9 и трубопроводы 10. Этот пар впоследствии покинет пространство 5 через отверстия 6 и, таким
образом, пройдет к внешней периферии колеса 7, не затрагивая его входную сторону.
Пластина 4 отстоит от поверхности 3 диафрагмы 1, расположенной между внутренней и внешней
перифериями, с помощью кольца из 100 распорных шайб 14, расположенных на соответствующем расстоянии
друг от друга и закрепленных на месте с помощью заклепок 15.
В конструкции, показанной на рис. 2, кольцевая пластина 4 герметично закреплена по внутренней окружности
105 к кольцевому элементу 16 сечения, показанного на рис. 2. По внешней окружности этого элемента 16
расположены радиальные упоры 17, которые входят в углубления 110 18, образованные в диафрагме 1. Эти
упоры служат для удержания пластины 4 в положении, удаленном от диафрагмы 1, а также для отступления
кольцевого элемента 16 от диафрагмы, так что 115 обеспечивается проход между камерой 11 и
пространством 5. На рисунке показан фрагмент кольцевого элемента 16, проходящий через один из этих
упоров.
3
Из этого рисунка видно, что пластина 4 дополнительно крепится к кольцевому элементу I C в местах этих
сочленений с помощью заклепок 20. Кольцевой элемент 16 предпочтительно выполнен в виде двух
полукруглых частей, каждая из которых имеет три, 125 или более равномерно расположенных упоров 17.
Конструкция, показанная на рис. 4, несколько похожа на конструкцию, показанную на рис.
2, Однако сечение кольцевого элемента 16 несколько отличается и имеет длину i30, так что лабиринтная
набивка 12 взаимодействует с кольцевым элементом 19, закрепленным на валу турбины 8, а не со ступицей
13 турбинного колеса 7. Как показано на рис. 5, представляющем собой поперечный разрез кольцевого
элемента 16, выполненный через один из упоров 17, пластина 4 дополнительно крепится к кольцевому
элементу 16 заклепками 20.
Очевидно, что описанные выше, в качестве примера, устройства допускают множество модификаций в
отношении конструкции и расположения, не выходя за рамки изобретения, и что описанная выше конструкция
обеспечивает средства, которые могут быть включены в существующие паровые турбины, благодаря чему
любая относительно холодная жидкость, просачивающаяся через обычную лабиринтную набивку перед
первым турбинным колесом и в пространство 11, может быть практически полностью отведена к сопловому
кольцу на внешней периферии диафрагмы, где она может быть выпущена в пространство между диафрагмой
первой ступени и первым колесом турбины, не проходя через входную сторону колеса или выходную сторону
диафрагмы.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы заявляем, является³ 1. Паровая турбина, имеющая обводные каналы, благодаря которым
жидкость, просачивающаяся мимо лабиринтной набивки вокруг вала турбины перед первым колесом и
попадающая в корпус турбины, может практически полностью отводиться к выходной поверхности диафрагмы
перед первым колесом на или вблизи соплового кольца на его периферии, не соприкасаясь с входной
стороной соседнего первого турбинного колеса. 45 2. Паровая турбина по п. 1, имеющая каналы в указанной
диафрагме, сообщающиеся одним концом с кольцевым пространством между лабиринтным уплотнением и
первым колесом, а другим концом — с выходной поверхностью диафрагмы на ее сопловом кольце или вблизи
него.
3. Паровая турбина по п. 1, в которой диафрагма имеет углубление и снабжена ложной выходной
поверхностью 55, расположенной на некотором расстоянии от углубления и образующей кольцевой канал,
который соединяется на своей внутренней или около нее с кольцевым пространством между лабиринтным
уплотнением и первым колесом, и на своей внешней или около нее с выходной поверхностью диафрагмы.
4.
Паровая турбина, согласно любому из предыдущих пунктов, имеющая лабиринтную набивку между
внутренней 65-й периферией диафрагмы перед первым колесом и ступицей первого колеса или валом
турбины.
5.
Паровая турбина, снабженная средствами обхода, сконструирована, упорядочена и приспособлена для
работы в основном так, как описано со ссылкой на прилагаемые чертежи.
Датировано 11-м днем июля 1932 года.
Ф. В. Л. Талл, дипломированный патентный поверенный, Норфолк-стрит, Стрэнд, 2, Лондон, У. К.,
представитель заявителей.
Редхилл: Напечатано для Канцелярии Его Величества, 7jy Love &t Malcomson, Ltd. - 1933 388,117
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_388118.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=388118&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB388118A
[]
1->c ' r, - '--7
Дата проведения конвенции C AO ' U,1 (Германия): ноябрь. 5, 1930.
38,1 1 8 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): октябрь. 29, 1931. № 29,940/31.
Завершено: февраль. 23, 1933.
Полная спецификация.
Соседние файлы в папке патенты